本站小編為你精心準(zhǔn)備了光伏并網(wǎng)附加控制抑制交流參考范文，愿這些范文能點(diǎn)燃您思維的火花，激發(fā)您的寫作靈感。歡迎深入閱讀并收藏。

《電力自動化設(shè)備雜志》2015年第一期

摘要：

高壓交流串補(bǔ)有引發(fā)次同步諧振的風(fēng)險(xiǎn)，嚴(yán)重影響發(fā)電機(jī)組乃至整個(gè)電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。在光伏發(fā)電的基礎(chǔ)上，研究通過光伏并網(wǎng)附加控制抑制交流串補(bǔ)引起的次同步諧振問題的可行性。基于復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)思想設(shè)計(jì)一種次同步阻尼控制器加在光伏電站主控制器上，在保證光伏電站穩(wěn)定并網(wǎng)的同時(shí)，抑制了交流串補(bǔ)引起的次同步諧振問題，很大程度提高了電網(wǎng)的穩(wěn)定性與新能源并網(wǎng)效率。基于PSCAD／EMTDC仿真軟件，以次同步IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型作為仿真算例進(jìn)行仿真驗(yàn)證，結(jié)果表明，相比STATCOM，通過在光伏電站并網(wǎng)附加阻尼控制器抑制次同步諧振的效果更好。

關(guān)鍵詞：

光伏并網(wǎng)；串聯(lián)電容補(bǔ)償；次同步諧振；復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法；附加阻尼控制器

太陽能因其分布廣泛、可再生、不污染環(huán)境等優(yōu)點(diǎn)，逐漸得到人們廣泛關(guān)注，同時(shí)光伏發(fā)電也是緩解化石能源消耗與環(huán)境保護(hù)的有效發(fā)電方式，青海近兩年光伏發(fā)電的規(guī)劃已達(dá)8000MW。為了提高光伏發(fā)電效率，國內(nèi)外專家學(xué)者在太陽能光伏陣的最大功率點(diǎn)跟蹤MPPT（MaximumPowerPointTracking）方面做了大量研究［1-3］。同時(shí)為了提高光伏并網(wǎng)效率與穩(wěn)定性，大規(guī)模光伏發(fā)電并網(wǎng)影響分析成為當(dāng)前研究重點(diǎn)。目前應(yīng)用最廣泛的并網(wǎng)控制方式為雙閉環(huán)解耦控制策略［4-5］，也有大量研究提出利用無差拍控制、模糊控制、比例諧振控制與魯棒控制等代替原有的PI控制方式［6-8］，以提高光伏并網(wǎng)的穩(wěn)定性，光伏電站的穩(wěn)定并網(wǎng)并具有較好的暫態(tài)特性也成為光伏發(fā)電亟待實(shí)現(xiàn)的目標(biāo)。交流輸電系統(tǒng)中通常通過串補(bǔ)電容以提高輸電線路的輸送能力，但當(dāng)串補(bǔ)系統(tǒng)發(fā)生擾動時(shí)，有可能引起次同步諧振SSR（SubSynchronousResonance）。

SSR是發(fā)電機(jī)組軸系與電網(wǎng)之間的一種能量放大現(xiàn)象，表現(xiàn)為機(jī)組軸系模塊間的相互扭振，嚴(yán)重的SSR會造成發(fā)電機(jī)組軸系損壞乃至影響整個(gè)電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行［9］。在SSR振蕩模態(tài)的檢測與抑制方面，已有大量的研究。目前研究較為成熟的振蕩電氣量檢測方法是特征根分析法［10-12］。SSR的抑制方法多種多樣，其中通過靜止無功補(bǔ)償器SVC（StaticVarCompensator）［13-14］和附加勵磁阻尼控制器SEDC（SupplementaryExcitationDampingController）［15］等方法發(fā)展較為成熟。隨著新能源技術(shù)的發(fā)展，新能源并網(wǎng)時(shí)電力系統(tǒng)的次同步振蕩問題越來越得到人們的關(guān)注。其中，文獻(xiàn)［16］提出通過雙饋風(fēng)機(jī)并網(wǎng)，并在風(fēng)電場主控制器上加附加控制器，抑制交流串補(bǔ)引起的SSR，并以次同步IEEE第二標(biāo)準(zhǔn)模型作為實(shí)例仿真模型驗(yàn)證控制器的有效性；文獻(xiàn)［17］提出一種控制方式來抑制風(fēng)電場并網(wǎng)時(shí)風(fēng)電機(jī)組產(chǎn)生的次同步振蕩問題。鑒于光伏發(fā)電的分布廣泛、清潔等優(yōu)點(diǎn)，基于研究光伏電站并網(wǎng)，提出通過光伏并網(wǎng)設(shè)計(jì)一種附加次同步阻尼控制器SSDC（SubSynchronousDampingController），加在光伏電站主控制器上來抑制交流串補(bǔ)引起的SSR。在保證光伏電站穩(wěn)定并網(wǎng)的同時(shí)，可通過此附加控制器抑制交流串補(bǔ)產(chǎn)生的SSR，很大程度上提高了新能源并網(wǎng)的穩(wěn)定性與并網(wǎng)效率。只有在嚴(yán)重?cái)_動情況下交流串補(bǔ)才有引發(fā)SSR的可能性，且光伏發(fā)電具有間斷性，故而通過光伏并網(wǎng)附加控制抑制SSR只是作為一種備選方案研究其可行性。本文以次同步IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型（IEEEFirstBenchmarkModel）作為實(shí)例仿真模型，并建立200×1MW的光伏電站與之并聯(lián)接入電網(wǎng)。在PSCAD／EMTDC仿真軟件上建立上述電網(wǎng)的仿真模型，仿真結(jié)果表明，光伏電站側(cè)的附加控制器可有效快速地抑制交流串補(bǔ)引起的SSR。

1基本原理

光伏電站并網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖如圖1所示。由圖1知，IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型中發(fā)電機(jī)軸系包括高壓缸（HP）、中壓缸（IP）、低壓缸A（LPA）、低壓缸B（LPB）、發(fā)電機(jī)（GEN）和勵磁機(jī)（EXC）6個(gè)部分。光伏電站發(fā)出直流電匯流后通過逆變站轉(zhuǎn)換為交流電，通過變壓器并入交流電網(wǎng)，光伏電站可在汽輪機(jī)升壓變壓器之前或之后并網(wǎng)。其中，RL、XL和XC分別為交流線路電阻、電抗和串補(bǔ)電容；iPV和uPV分別為光伏陣列匯流后的直流電流和電壓；CPV為直流側(cè)電容。本文研究重點(diǎn)是通過光伏并網(wǎng)控制的研究，來抑制交流串補(bǔ)引起的SSR問題，最大功率跟蹤問題不在此做討論。本文所研究光伏并網(wǎng)時(shí)通過電壓源換流器VSC（VoltageSourceConverter）逆變聯(lián)網(wǎng)，會在電網(wǎng)中產(chǎn)生高次諧波，主要由IGBT的開關(guān)頻率決定，并不會隨著附加控制器的加入而變化，且在模型搭建過程中已搭建相應(yīng)的濾波器，故而沒有考慮附加控制對光伏并網(wǎng)的電能質(zhì)量方面的影響。

1.1光伏并網(wǎng)控制原理光伏并網(wǎng)的逆變器采用三相兩電平的VSC，其拓?fù)鋱D如圖2所示。其中，Us和Uc分別為電網(wǎng)側(cè)和換流閥側(cè)基頻電壓分量；Rc和Lc分別為電網(wǎng)側(cè)的等效電阻和電感。VSC采用脈寬調(diào)制PWM（PulseWidthModula-tion）技術(shù)，并采用應(yīng)用較為廣泛的雙閉環(huán)解耦控制策略。光伏并網(wǎng)時(shí)，有功分量的控制量選擇定直流電壓控制，為了實(shí)現(xiàn)有效抑制SSR的目的，無功分量的控制量為定交流電壓控制，控制邏輯圖如圖3所示。其中，us和uc分別為電網(wǎng)電壓和VSC交流側(cè)電壓；is為電網(wǎng)電流；L為聯(lián)結(jié)變壓器加相電抗器的等效電感；Udc和Uac為直流電壓和交流電壓；m為調(diào)制比；δ為電網(wǎng)側(cè)和換流器閥側(cè)電壓的相角差。下標(biāo)d和q分別表示旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d軸和q軸分量，上標(biāo)“*”表示控制量的參考值，無上標(biāo)表示控制量的測量值。由SSR發(fā)生機(jī)理知，當(dāng)電網(wǎng)中的諧振頻率與機(jī)組軸系自然扭振頻率互補(bǔ)時(shí)，有可能造成機(jī)網(wǎng)耦合彼此互激，故而將設(shè)計(jì)的次同步阻尼控制器的輸出信號加在無功功率控制上，產(chǎn)生的補(bǔ)償電流通過定轉(zhuǎn)子磁場作用，產(chǎn)生與振蕩模態(tài)頻率一致的電磁轉(zhuǎn)矩分量，進(jìn)而生成一阻尼轉(zhuǎn)矩分量，實(shí)現(xiàn)機(jī)組軸系振蕩的平穩(wěn)。SSDC的信號加入圖如圖4所示。其中，USSR表示阻尼控制器的輸出信號。

1.2復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法發(fā)電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩的增量可表示。為了達(dá)到抑制SSR的目的，需滿足De（f）＞0，即需滿足發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速偏差Δω（f）和電磁轉(zhuǎn)矩偏差ΔTe（f）的相位差介于0°到90°之間。

1.3SSDC設(shè)計(jì)為實(shí)現(xiàn)次同步阻尼控制能有效抑制SSR，需先測出發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速和電磁轉(zhuǎn)矩之間的相位差，然后通過相位補(bǔ)償達(dá)到抑制SSR的目的。根據(jù)復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法的思想，設(shè)計(jì)的SSDC結(jié)構(gòu)框圖如圖5所示。其中，Δω為發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速偏差；K為分層控制器的增益。

濾波器設(shè)計(jì)SSDC設(shè)計(jì)中需注意的是當(dāng)抑制某一種模態(tài)時(shí)，不能對其他模態(tài)造成影響，這就需要一種效果較好當(dāng)相位補(bǔ)償角度為負(fù)時(shí)，由于式（8）不會對信號的幅值產(chǎn)生影響，故而該移向環(huán)節(jié)的增益恒為1。

2算例分析

在PSCAD／EMTDC仿真軟件中搭建IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型與光伏電站并網(wǎng)的結(jié)構(gòu)圖，進(jìn)行仿真。系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖如圖1所示，光伏電站接在汽輪機(jī)升壓變壓器的高壓側(cè)。

2.1不加SSDC

2．1．1時(shí)域仿真在2s時(shí)電網(wǎng)側(cè)施加三相短路故障，故障持續(xù)時(shí)間為0.075s。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速信號的仿真結(jié)果如圖6所示。由圖6知，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速在系統(tǒng)發(fā)生擾動后，發(fā)生了振蕩發(fā)散，不利于系統(tǒng)的穩(wěn)定。各個(gè)缸體模塊之間的扭振轉(zhuǎn)矩如圖7所示。由圖7知，發(fā)電機(jī)的6個(gè)模塊間有5個(gè)扭振模式，每個(gè)扭振模式都是呈發(fā)散狀態(tài)。在系統(tǒng)發(fā)生擾動后，光伏并網(wǎng)輸出的有功、無功無功功率如圖8所示。由圖8知，光伏并網(wǎng)穩(wěn)定時(shí)，向電網(wǎng)輸送200MW的有功功率和480Mvar的無功功率，在系統(tǒng)發(fā)生擾動時(shí)，有功和無功功率發(fā)生波動發(fā)散狀態(tài)，且在13s后系統(tǒng)呈失穩(wěn)狀態(tài)。光伏電站逆變器為VSC，可實(shí)現(xiàn)有功無功解耦控制，可實(shí)現(xiàn)獨(dú)立無功發(fā)出以維持電壓穩(wěn)定。

2.1.2特征根分析取發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速信號，采用文獻(xiàn)［18］提出的矩陣束算法進(jìn)行特征根分析，可以得到不同振蕩頻率下的特征根與相位。光伏并網(wǎng)后SSR模態(tài)分析如表1所示。由表1知，光伏并網(wǎng)系統(tǒng)存在5個(gè)振蕩模態(tài)，前4個(gè)模態(tài)都為負(fù)阻尼，第5個(gè)模態(tài)為弱阻尼，非常容易造成振蕩發(fā)散，這與時(shí)域仿真相一致。辨識出的各個(gè)振蕩模態(tài)的發(fā)電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩信號相位如表2所示。

2.2加入SSDC

2.2.1時(shí)域仿真在加入SSDC前，首先要先得知各振蕩模態(tài)濾波器的移向角度和Δωi需要補(bǔ)償?shù)慕嵌取V波器的移相角和Δωi補(bǔ)償角如表3所示。根據(jù)表3列出的補(bǔ)償相位，分別計(jì)算出各振蕩模態(tài)的相位補(bǔ)償參數(shù)和增益。根據(jù)設(shè)計(jì)的SSDC的輸出信號加入到圖4所示的位置，加入SSDC以后的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速信號如圖9所示。由圖9知，在系統(tǒng)發(fā)生擾動后，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速嚴(yán)重振蕩，在SSDC加入后，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速的振蕩能迅速平穩(wěn)下來。加入SSDC后各個(gè)缸體模塊之間的扭振轉(zhuǎn)矩如圖10所示。由圖10知，在加入SSDC以后，發(fā)電機(jī)各模塊之間的扭振轉(zhuǎn)矩可實(shí)現(xiàn)快速平穩(wěn)。光伏并網(wǎng)輸出的有功、無功功率如圖11所示。由圖11知，在SSDC加入時(shí)，短時(shí)間內(nèi)加劇了光伏有功、無功功率輸出的振蕩，但能很快平穩(wěn)，且振蕩不會發(fā)散，最終有利于系統(tǒng)穩(wěn)定。

2.2.2特征根分析加入SSDC以后，取發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速信號，采用文獻(xiàn)［18］提出的矩陣束算法進(jìn)行特征根分析。分析結(jié)果如表4所示。對比表4與表1可知，加入SSDC以后系統(tǒng)在各模態(tài)的阻尼比都有很大的提高，且均為正阻尼，系統(tǒng)可以迅速恢復(fù)穩(wěn)定，這與圖10的時(shí)域仿真結(jié)果相一致。2.3光伏并網(wǎng)與STATCOM抑制比較在IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型交流線路上加入一500Mvar的STATCOM來抑制SSR，STATCOM的控制方式為定直流電壓-交流電壓控制策略，然后進(jìn)行時(shí)域仿真。其結(jié)果與光伏并網(wǎng)加SSDC的仿真結(jié)果相比較，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速的對比圖如圖12所示。由圖12知，當(dāng)交流輸電線路發(fā)生故障時(shí)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速的振蕩幅值會變大，但加入SSDC以后，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速可以比STATCOM更迅速地抑制SSR，光伏SSDC的抑制效果更明顯。在無擾動穩(wěn)態(tài)運(yùn)行情況下，光伏電站和STATCOM向系統(tǒng)注入的無功分別為480Mvar和500Mvar，但STATCOM不向系統(tǒng)注入有功。光伏換流站和STATCOM的無功容量相差不大，故而在擾動時(shí)注入的補(bǔ)償電流幅值相差不大，但光伏并網(wǎng)向系統(tǒng)注入的有功功率會隨著電網(wǎng)功率波動而波動，在有功控制環(huán)節(jié)中PI的作用下，有一定的抑制作用，故而在一定程度上，通過光伏并網(wǎng)抑制SSR的效果要稍好于STATCOM。依然采用矩陣束算法對通過STATCOM抑制SSR進(jìn)行特征根分析，分析結(jié)果如表5所示。由表4和表5知，通過光伏SSDC抑制SSR比通過STATCOM抑制SSR產(chǎn)生的阻尼更大，故而抑制效果更明顯，這與圖12時(shí)域仿真結(jié)果相一致。在配置STATCOM參數(shù)時(shí)，若采用雙閉環(huán)解耦控制策略，除了配置4個(gè)PI控制器參數(shù)較為復(fù)雜外，還要另設(shè)計(jì)附加控制器以抑制SSR，對于參數(shù)配置跟光伏逆變器的難度相當(dāng)。但通過在光伏并網(wǎng)附加阻尼控制器，能在保證光伏并網(wǎng)穩(wěn)定性的同時(shí)，不增加一次設(shè)備，減小了工程投入，具有很大的經(jīng)濟(jì)效益。

3結(jié)論

提出通過光伏電站并網(wǎng)，并在光伏電站的主控制器上加一個(gè)SSDC來抑制交流串補(bǔ)引起的SSR，以IEEE第一標(biāo)準(zhǔn)模型作為實(shí)例仿真模型，仿真分析結(jié)果表明，SSDC加入后可有效抑制SSR。通過新能源并網(wǎng)抑制SSR，可保證新能源并網(wǎng)穩(wěn)定性的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)了抑制SSR的目的。控制器的設(shè)計(jì)只需要取得發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速信號即可實(shí)現(xiàn)，工程實(shí)用性較強(qiáng)，且與STATCOM抑制SSR相比，經(jīng)濟(jì)性有很大提高。同時(shí)為抑制交流串補(bǔ)SSR問題提供了一種可選方案，鑒于光伏發(fā)電具有間斷性，在原有的SEDC等控制器因故障未起作用時(shí)，通過此后備方法可進(jìn)一步提高系統(tǒng)穩(wěn)定性。

參考文獻(xiàn)：

［1］CARRASCOJM，F(xiàn)RANQUELOLG，BIALASIEWICZJT，etal．Power-electronicsystemsforthegridintegrationofrenewableenergysources：asurvey［J］．IEEETransactionsonIndustrialElectronics，2006，53（4）：1002-1016．

［2］王盼寶，王衛(wèi)，吳炎．光伏發(fā)電系統(tǒng)中無電流傳感器型MPPT控制策略［J］．電力自動化設(shè)備，2014，34（10）：64-68．WANGPanbao，WANGWei，WUYan．StrategyofMPPTcontrolwithoutcurrentsensorsforphotovoltaicsystem［J］．ElectricPowerAutomationEquipment，2014，34（10）：64-68．

［3］MUTOHN，OHNOM，INOUET．AmethodforMPPTcontrolwhilesearchingforparameterscorrespondingtoweatherconditionsforPVgenerationsystems［J］．IEEETransactionsonIndustrialElectronics，2006，53（4）：1055-1065．

［4］李寬，李興源，陳實(shí)，等．光伏并網(wǎng)抑制由直流輸電引起的次同步振蕩的可行性分析［J］．電力自動化設(shè)備，2015，35（3）：41-46．LIKuan，LIXingyuan，CHENShi，etal．AnalysisofdampingsubsynchronousoscillationcausedbyHVDCthroughphotovoltaicgridconnected［J］．ElectricPowerAutomationEquipment，2015，35（3）：41-46．

［5］KANGBJ，LIAWCM．RobusthysteresiscurrentcontrolledPWMschemewithfixedswitchingfrequency［J］．IEEProceedingsofElectricPowerApplications，2001，148（6）：503-512．

［6］PENGShuangjian，LUOAn，CHENYandong，etal．Dual-looppowercontrolforsingle-phasegrid-connectedconverterswithLCLfilter［J］．JournalofPowerElectronics，2011，11（4）：1-8．

［7］LIUB，DUANS，CAIT．PhotovoltaicDC-building-module-basedBIPVsystem-conceptanddesignconsiderations［J］．IEEETran-sactionsonPowerElectronics，2011，26（5）：1418-1429．

［8］HANGL，LIUS，YANG，etal．Animproveddeadbeatschemewithfuzzycontrollerforthegrid-sidethree-phasePWMBoostrectifier［J］．IEEETransactionsonPowerElectronics，2011，26（4）：1184-1191．

［9］KUNDERP．Powersystemstabilityandcontrol［M］．北京：中國電力出版社，2001：1025-1071。

［10］DOLANPS，SMITHJR，MITTELSTADTWA．PronyanalysisandmodelingofaTCSCundermodulationcontrol［C］∥Pro-ceedingsofthe4thIEEEConferenceonControlApplications.Seattle，USA：IEEE，1995：239-245.

［11］SANCHEZ-GASCAJJ，CHOWJH．Performancecomparisonofthreeidentificationmethodsfortheanalysisofelectrome-chanicaloscillations［J］．IEEETransactionsonPowerSystems，1999，14（3）：995-1002．

［12］ROYR，KAILATHT．ESPRIT：estimationofsignalparametersviarotationalinvariancetechniques［J］.IEEETransactionsonAcoustics，Speech，SignalProcessing，1989，37（7）：984-995．

［13］PATILKV，SENTHILJ，JIANGJ，etal．ApplicationofSTATCOMfordampingtorsionaloscillationsinseriescompensatedACsystems［J］．IEEETransactionsonEnergyConversion，1998，13（3）：237-243．

［14］PADIYARKR，PRABHUN．DesignandperformanceevaluationofsubsynchronousdampingcontrollerwithSTATCOM［J］．IEEETransactionsonPowerDelivery，2006，21（3）：1398-1405．

［15］BOWLERCEJ，BAKERDH，MINCERNA，etal．OperationandtestoftheNAVAJOSSRprotectiveequipment［J］．IEEETransactionsonPowerApparatusandSystems，1978，97（4）：1030-1035．

［16］FARIEDSO，UNALI，RAID，etal．UtilizingDFIG-basedwindfarmsfordampingsubsynchronousresonanceinnearbyturbine-generators［J］．IEEETransactionsonPowerSystems，2013，28（1）：452-459．

［17］王波，盧繼平，龔建原，等．含雙饋機(jī)組轉(zhuǎn)子側(cè)附加控制的風(fēng)電場次同步振蕩抑制方法［J］．電網(wǎng)技術(shù)，2013，37（9）：2580-2584．WANGBo，LUJiping，GONGJianyuan，etal．Amethodtosuppresssubsynchronousoscillationofwindfarmcomposedofdoublyfedinductiongeneratorswithadditionalrotorsidecontrol［J］．PowerSystemTechnology，2013，37（9）：2580-2584．

［18］CROWML，SINGHA．Thematrixpencilforpowersystemmodalextraction［J］．IEEETransactionsonPowerSystems，2005，20（1）：501-502。

作者：陳實(shí) 李興源 李寬 單位：四川大學(xué) 電氣信息學(xué)院 國網(wǎng)山東省電力公司電力科學(xué)研究院