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第1篇

論文摘要介紹了脫毒甘薯栽培的關鍵技術，包括選好品種、選地深耕、培育壯苗、適時扦插、合理密植、田間管理、平衡施肥、防病除蟲等方面的內容，以期指導脫毒甘薯的推廣種植。

1選好品種

根據氣候、土壤條件以及用途等選擇相應的脫毒甘薯品種。對灌溉條件較好、肥力較高的土地，可選用徐薯18等品種；對肥力較差的旱薄地，選用魯薯7號等品種。高產淀粉型品種有徐薯18、皖薯1號、皖薯7號、魯薯7號、豫薯7號、蘇薯7號等；優質食用型品種有北京553、蘇薯8號、皖薯8號、徐薯43-14等。

2選地深耕

甘薯具有抗旱特性，應選擇疏松透氣、上層深厚、蓄水保肥、排灌良好、耕作層深30cm左右的沙質壤上，pH值以5.2～6.7為宜。深耕30cm左右，起壟規格為壟高20cm，壟寬50～60cm，壟距80～100cm，做壟要求土壤寧干勿濕。起壟目的是加大晝夜溫差，促進薯地膨大和養分積累，土層松軟，減少氣生根，一般可增產10%以上。

3培育壯苗

壯苗一般比弱苗增產10%以上，是高產的基礎。壯苗的標準是：莖粗壯節間短，葉片肥厚、大小適中，項葉平齊，苗高20～25cm，苗齡25～30d，組織充實、老嫩適度，苗重5g以上，無病蟲無白根，斷口白漿多，栽后緩苗快。

甘薯育苗方法有塑料薄膜育苗、火炕育苗、釀熱溫床育苗、電熱溫床育苗等。苗床管理主要是“以催為主、以煉為輔，先催后煉、催煉結合”來達到早出苗、多出苗、育壯苗。

苗床管理分為三個階段。一是從排種到出苗階段，即前期高溫催芽期，排好種薯后澆透水，用甲基托布津500倍液或多菌靈1000倍液噴灑種薯進行消毒，種苗上床3～4d內溫度保持35～38℃，而后降至29～31℃進行催芽；二是平溫長苗期，當苗高10cm后，將溫度穩定在25～28℃，苗出齊時澆1次透水；三是低溫煉苗期，當苗高15～18cm時可采苗移栽，采苗前3～4d溫度降低至18～20℃進行煉苗處理，采苗后第1天澆1次透水，再次轉入以催為主，追施適量的肥料。

4適時扦插

春甘薯在氣溫穩定在15℃以上時，每早栽ld，產量可提高1.0%～1.2%；夏薯每早栽1d，產量可提高2.5%～3.0%。扦插時應選用苗齡在30d左右，苗長20cm,莖粗節短的壯苗進行栽插。在水肥條件較好的地區采用留3葉方法進行水平扦較好，栽插深度以5cm為好；在干旱和丘陵地區則以留3葉方法進行斜插為好，深度為10cm左右。

5合理密植

插足基本苗，以較好地發揮群體增產潛力。春薯4月下旬至5月中旬栽植密度為4.50～5.25萬株/hm2，丘陵地一般為7.50萬株/hm2。土層深厚，肥水條件較好，可適當稀植；耕作層淺，肥水條件較差，則適當密些，以協調個體和群體間結構，充分利用地力和空間，有效提高甘薯產量。

6田間管理

6.1中耕培壟

春薯栽后30～35d開始封壟，應及時中耕松土培壟，用地膜覆蓋的只鋤壟溝。夏薯栽后20～25d培壟。

6.2及時化控

對莖葉徒長田塊，應在7月中旬至8月中旬（營養生長葉盛期）化控2～3次，噴施多效唑、膨大素或助壯素，也可提蔓1～2次，以控制莖葉徒長，促進塊根膨大，提高產量。

6.3澆水排澇

甘薯抗旱性較強，適宜土壤相對濕度為50%～70%，封壟前中耕除草2～3遍，栽后20～30d遇旱澆1次緩苗水。中后期遇旱順壟輕澆小水。甘薯怕澇，雨水大要排水。

7平衡施肥

甘薯是地下結果的塊根作物，對肥料的吸收以鉀素最多，其次是氮，而磷最少，吸鉀數量為氮的2～3倍。據測定，高產甘薯每生產1000kg鮮薯需吸收純氮4.9kg、純磷1.34kg、純鉀11.5kg，其比例為1∶0.3∶2.3。

根據甘薯的需肥特點，總的施肥原則就是控氮，穩磷，增施鉀，補施鋅硼肥。中等肥力地塊，施肥用量為純氮105～150kg/hm2、純磷75～120kg/hm2、純鉀225～300kg/hm2。在缺鋅硼的田塊，需施硫酸鋅和硼砂各15.0～22.5kg/hm2。

提倡深施、分層施。70%的有機肥結合深耕施入，化肥和30%的有機肥在做壟時集中施于壟下。栽后30d看長勢追施5～10kg/hm2尿素，9月中下旬可葉面噴施0.3%的磷酸二氫鉀水溶液75kg/hm2。

8防病除蟲

第2篇

本文通過對直埋蒸汽管道設計、生產、施工等方面調查、研究，針對幾個關鍵技術問題進行了分析、探討，供廣大供熱科技人員參考。

關鍵詞：直埋蒸汽管道、保溫結構、內固定支架、微量變形

一、直埋蒸汽管道技術發展概況

目前，我國直埋蒸汽管道市場需求愈來愈大，而且有迅猛發展之勢。這種局面的出現，訂由以下原因促成：

A、我國推廣"集中供熱"、"熱電聯產"、"三聯代"等節能、環保政策的需要；

B、現代文明城鎮建設的加速和對節能、環保的高要求；

C、國家為了提高人民生活質量水平，供熱范圍由嚴寒的"三北"地區（即華北、東北、西北）向廣闊的冬寒夏熱的"過渡地區"擴展的需求。

1．1、研究、開發、應用等方面取得了長足進步

為適應直埋蒸汽管道迅速發展的市場需求，近幾年來我國廣大科技人員、生產廠家在直埋蒸汽管道技術的研究、開發、應用等方面，付出了大量心血，取得了長足進步。保溫結構型式和選用材料之多樣化，工程實踐規模之大，世界上沒有一個國家可以和我們相比。筆者曾多次和德國布魯格、意大利索克薩姆以及美國等多家公司交流，他們一般最大管徑Φ500mm，用量也不大，而目前我國山東濟南、河北石家莊、陜西西安、遼寧大連、河南、江浙等地區所采用的直埋蒸汽管道已超過Φ500mm，有的已達900mm。保溫結構形式有內滑動、外滑動，選取用的耐高溫保溫材料有微孔硅酸鈣、玻璃棉管殼、熱壓珍珠巖、硅珠保溫材料、復合硅酸鹽等。保溫結構型式、選用保溫材料種類很多。因此在直埋蒸汽管道開發和應用領域，我國并不比發達國家落后。

1．2、一方面肯定研究、開發方面的寶貴經驗，另一方面也應清醒地認識到目前我國蒸汽管道直埋敷設技術在研究、設計、生產、材料、檢測等方面，尚存在著理論、技術、管理等方面諸多問題，距這項技術的完善還有很大距離。筆者通過對南、北方一些工程事故調研發現，由于基礎理論研究滯后于開發，設計計算不準確，產品粗制濫造，施工馬虎從事，運行違規操作等，造成部分蒸汽管道直埋不久便出現"跑、冒、漏、傷"，"帶病運行"問題，遺患于后，危及安全生產。在此種情況下，應冷靜、客觀地對以往的實踐進行實事求是的科學分析、研究、總結，繼而加強科研力度，以促進蒸汽管道直埋技術的進一步提高和完善。

二、對直埋蒸汽管道幾個關鍵技術的思考與探討

蒸汽管道直埋技術是一項涉及熱力學、材料力學、巖土力學、流體力學以及有機材料、無機材料、防腐、電化學等多學科的系統工程，而且投入生產是動態運行，所以蒸汽管道直埋敷設與熱水管道直埋敷設相比較，技術復雜的多。據有關專家總結，蒸汽管道直埋敷設通常有三大系統，十三個結點處理，每一項處理不當，就會立即或即將造成工程事故，隱患性很大。篇幅所限，不能展開討論，下面僅對幾個關鍵技術提幾點參考意見，以期"拋磚引玉"。

2．1關于保溫結構計算

2．1．1蒸汽管道直埋敷設與架空、地溝敷設傳熱狀態不同，架空敷設是向無限空間傳熱，地溝敷設是熱介質通過保溫材料、流動空氣層、溝壁等以不同傳熱狀態向周圍土壤傳熱，而直埋敷設，簡化講熱介質是向周圍土壤按一維穩定傳熱，土壤可視為保溫結構一部分。以目前國內常用的內滑動式復合結構蒸汽管道為例，計算過程中首先應劃定三個界面溫度（見圖1）。

無機保溫材料與有機保溫材料接觸處可視為第一界面，外保護層與土壤接觸處視為第二界面，地表與空氣接觸面視為第三界面。計算時應先控制三個界面溫度，第一界面溫度控制在有機材料耐溫能力以下；第二界面溫度應控制保護層的防腐、防水及機械性能不遭受大幅度衰減或破壞；第三界面溫度則控制不會因界面溫度升高而使得管道周圍土壤熱阻值提高，從而造成第一、二界面溫度升高破壞保溫結構。所以在保溫結構計算過程中，應校核當地極高、構低環境溫度的影響，必要時應適當調整保溫結構各層保溫材料的厚度，以確保保溫結構安全。同時，計算過程中不能簡單地按架空管道保溫結構或按<通則>中公式進行計算，而應結合節能50%，管網輸送效率提高到大于90%的要求（"直埋蒸汽管道保溫結構研究與計算"，《區域供熱》2001年第1期）。

2．1．2保溫計算中，對土壤、保溫材料的導熱系數選取不能草率，這兩個系數的選取正確與否，往往影響保溫效果和管道運行安全性。

土壤的導熱系數在0.5～2.5w/m·k之間，跨度很大，其大小與土壤種類、含水量大小、化學成分、埋設條件等多種因素有關。在工程設計時應堅持實測當地土壤導熱系數或求助當地地質部門提供資料，認真確定土壤導熱系數值。如果只根據"無資料可查時取1.5w/m·k"確定土壤導熱系數不是科學的，因為不能確切反映管道所處的土壤實際情況，造成計算結果誤差很大。例如南方高水位地區和西部干燥地區的土壤導熱系數數值相差成倍，那么保溫結構計算結果也會差異很大，如果草率計算，會造成管道表面溫度過高或過低，破壞管道保護層或不經濟。所以，應使用當地實測土壤導熱系數值來計算。石家莊供熱指揮部等單位堅持實測導熱系數的做法是科學態度。

對各種保溫材料的導熱系數，不能簡單以廠家提供的單體數值為準，而應搞清楚該數值是在何種溫度，何種條件，哪一級檢測部門測定的，有否導熱系數方程式。然后盡量參照行業標準確定的導熱方程式來選取、確定導熱系數。例如微孔硅酸鈣，筆者見過幾個廠家標出的導熱系數都不同，這時應憑據標準GB/T10699-1998<硅酸鈣絕熱制品>相關條文選取，送樣檢測后確定導熱系數。

2．2保溫結構型式選擇應因地制宜

由于蒸汽管道介質溫度高，保溫結構不可能做成像直埋熱水管道那樣"三位一體"，需要做成"脫開式"，即工作鋼管與保溫層或外護層脫開。

2．2．1國外基本是要用鋼外護層

德國、美國采用外滑動式，即綁縛著保溫材料的工作鋼管在鋼外護層內滑動。只有意大利薩克索姆公司是采用工作鋼管在保溫層內滑動，即內滑動式（但他們沒有設內滑動層）。實事求是講，國外對于蒸汽直埋技術基礎理論研究及實驗并不深入，只是由于他們國家的經濟條件、技術條件等優越，制造工藝精細，外防腐技術指標高，施工要求嚴格，所以價格也很高。

2．2．2我國對于蒸汽管道直埋技術的研究與開發，是摸索前進的，在摸索保溫結構形式過程中，大致分為三個階段。

外護層：

第一階段：采用"塑套鋼"型式，即外護層采用高密度聚乙烯，工程實踐發現，聚乙烯耐溫能力太差，當局部熱流外泄，很容易造成外護層蠕變、鼓脹破壞，聚乙燃做外護層不適用于蒸汽管道，目前已成為共識。

第二階段：采用玻璃鋼做為外護層，而溫能力大大強于聚乙烯，加工工藝由于是采用纏撓式，與采用聚乙烯管做保護層需要空管比較，可以克服偏心，質量有保證。但由于對玻璃鋼制造工藝機理了解不透，采用了簡陋方式，同時，玻璃鋼外護層標準發時還沒有頒布，制造的玻璃鋼外護層質量低下，運輸、安裝過程中再違規操作，出現局部開裂破壞，動搖了采用玻璃外護層的信心。

第三階段：依照國外采用鋼外護層，即鋼地溝型式。由于國情所限，完全依照國外，使用單位經濟難以承受，制造企業只能簡易從事，但它的"優勢"是前二年、三年不易發現問題，于制造商保一個運行循環有利，所以近期這種形式較為"走火"。不過建立開發、使用單位應冷靜考慮遺患未來問題，如防腐、電化學、檢修等問題。關于此問題還要詳細探討。

保溫層：

第一階段：主要采用巖棉、復合硅酸鹽氈與聚氨酯泡沫復合。工程事故教訓說明上述兩種材料存在兩大問題，一是遇潮板結變形，二是支撐力不夠，特別較大管徑保溫管，很容易被子埋土壓扁破壞，現在已基本不再用。

第二階段：采用微孔硅酸鈣瓦與聚氨酯泡沫復合。由于硅酸鈣瓦之間有縫隙，當管道運行后容易裂縫，造成局部熱流外泄，破壞有機保溫層和保護層，雖然采取了一些措施，但仍未能保證熱流不外泄問題。

第三階段：多極化，"百花爭艷"，硅酸鈣、高密度玻璃棉管殼、硅珠復合材料等，現在正在通過實踐檢驗。

2．2．3通過上面敘述，說明蒸汽管道結構型式在摸索過程中，廣大供熱科技人員和開發商，確實注入了大量心血，但是，究竟哪一種結構型式最為優呢？筆者認為，目前還不是肯定哪一種結構型工業最優的時候。應當根據我國具體國情，繼續深入研究、實踐、總結。現在標準所正組織部分科技人員編寫。文件中蒸汽管道技術條件，只提出要求，并沒肯定結構型式。這很好，給今后深入研究、開發留有空間，是實事求是的科學態度。

我國地域廣闊，氣候、水文、地質條件差異很大，不能簡單地像國外一些國家采且種模式，筆者通過近二年對南方、沿海、西部等地區調研認為，我國發展蒸汽管道直埋敷設技術，在考慮我國經濟條件情況下，就因地制宜。例如南方主要矛盾是防水問題，沿海地區不僅有防水問題，更關鍵是防止氯、硫氧化物腐蝕問題，而西部地區空出土壤熱阻問題。

沿海地區采用鋼套鋼型式，外護層防腐解決困難，而采用按"標準"制造的玻璃鋼外護層既能防水更能防腐，而城市主要街道地區敷設的管道和由電廠通過野外向城區輸送蒸汽的管道又不宜同等對待。前者要求嚴格些，后者則可簡易些。西部地區干旱，地下不位低，解決的主要矛盾是土壤阻值等問題，因些，保溫層采用廉價的材料，例如硅珠復合材料（硅珠與粉煤灰復合）。而外護層也不一定采用價高的鋼外護層，所以，不同地區當選用蒸汽保溫結構時，一定要根據當地的氣候、水文、地質、經濟以及介質溫度高低、管徑大小等，全面、認真地進行經濟、技術比較，論證后確定方案，不能盲目草率仿照其它地區。

2．3對"外滑動鋼套鋼"結構型式的探討

目前，國內采用的"外滑動鋼套鋼"結構型式（鋼地溝）基本上是仿照國外直埋蒸汽管道型式，供熱行業為了實現"跨路式發展"，需要引進國外先進技術。但應該認真學習、吸收、消化后再"為我所用"，而不能簡單地根據國外產品商業廣告說明書，"看圖識字"、"照貓畫虎"。筆者通過與國外公司交流和國內采用外滑動式鋼套鋼直埋蒸汽管道工程調研發現，下列幾個問題共同探討。

2．3．1外套鋼管的防腐問題：國外對外套鋼管防腐極為重視，要求嚴格，他們對鋼套管內外側防腐都有措施。歐洲如德國，套鋼管外側是采用涂刷防腐材料后纏HDPE，耐電擊空強度要求達到20000V以上（UBLUC公司21000V），內側面則要用抽成真空（設真空泵房保持），衰減腐蝕條件；美國則是在套鋼管外側面噴涂20～30mm厚聚氨脂絕緣層后再噴涂2mm左右玻璃纖維樹脂（玻璃鋼），類似我國采有玻璃鋼做外護層的熱水預制保溫管，內側面是采用抽真空或噴涂刷陶瓷防腐材料，外側防腐層電擊空強度也要求達到20000V以上。國內目前鋼套管外側面只采用涂刷富鋅、環氧煤瀝青防腐涂料，據測試耐電擊空能力只有5000V左右，鋼套管內側面防腐一般就不考慮了，而套鋼管內側面由于處于高濕熱條件下，又有空氣，會加速套鋼管內側面的腐蝕速度。國內目前有個別廠家已經注意到上述問題。對套鋼管外側面已開始采用類似美國的方法，但套鋼管內側面尚未加強套鋼管防腐措施。因此，目前國內對套鋼管的防腐，特別是在高水位地區，能否保證套鋼管達到標準界定的蒸汽管道壽命大于20年，尚需我們拿出有利的科學依據。應提醒：埋入下的氣蒸汽管道三年五載不出問題，并不等于20年沒問題！因此，建議國內同行應進一步加強研究，拿出既適合國情，又保證外套鋼管壽命的科研成果。

2．3．2鋼套管橢圓化變形帶來的麻煩和解決方法，根據材料力學理論，常規壁厚的鋼管當直徑超700mm，會因橢圓效應產生橢圓變形，使得力學計算復雜化。當介質溫度超過300℃，一般DN>400mm的工作管，鋼套管直徑就有可能超過700mm，鋼套管橢圓變形就會產生。埋地鋼套管橢圓化變形主要與兩個因素有關：A、鋼套管上面作用的垂直荷載，包括隨埋深增加而加大的土壤荷載和隨埋深增大而減小的車輛等活荷載；B、鋼管的截面參數，在相同的垂直荷載作用下，鋼管半徑越大，隨圓化變形越大，管壁越厚，橢圓化變形越小。

鋼套管橢圓化變形，如超過一定限值，會造成局部失穩破壞，即使沒有達到失穩破壞程度，如果預留縫隙與計算變形不符，滑動支架變形、卡腿、斷腿必定會發生，造成管道系統破壞。

為了控制因橢圓化變形造成管道破壞，在進行外滑動鋼套結構型式設計、生產時，應按有關規范，認真計算，將隨圓化變形率控制在3%以內，同時，滑動支架與鋼管內壁間隙應與之適應。關于計算方法及公式，將另文介紹。

2．3．3國外對保溫材料如何長期包縛在工作鋼管上，是有著嚴格技術措施的，他們采用特殊的防腐蝕鋼材帶包縛保溫材料，間距也有具體要求。如果簡單地用細鉛絲或塑料帶包縛保溫材料。在高濕熱條件下，經過一段時間的鉛絲銹斷，塑料帶老化，造成保溫材料脫落，保溫結構破壞。

2．3．4內工作鋼管保溫層外表面與鋼套管內壁的間距尺寸并不隨意，而是將這個空間作為輻射傳熱的保溫層，空間不能產生流動氣流。國外是抽真空達到防止產生氣流，國內由于條件所限，采用抽真空措施，暫時還難以實現。但預留的空氣層厚度不能隨意，一般不大于20mm，以防止空氣對流產生，提高隔熱效果。

2．3．5某些節點處理也存在不安全性和檢修難。如將波紋補償器安裝在外鋼套管內，一旦破壞，如何確定位置、如何檢修均尚沒有明確、成熟的方法，其它像國內固定支架、疏水裝置等同樣存在上述問題。

還有其它諸多因素不一一列舉。通過以上幾點只是想說明在引進國外技術時，應該真正"吃透"后，再"為我所用"。同時，目前對"鋼套鋼"結構型式，尚不應簡單肯定，需進一步深入研究、實驗，拿出經濟、技術符合我國國情，又不會造成遺患于后的鋼套鋼結構型式方案。

2．4關于內固定支架

由于蒸汽管道熱伸長量大，為了保證管道有效地實現熱脹冷縮，需要設置固定支架。（見圖二）如果還是按外固定設置方法，由于蒸汽管道溫度高，補償段短，固定墩設置多，尺寸大，這樣一是增大工程量，二是造成施工難度。為解決這項技術難點，通過對國內外充分調研、交流，我校于1995年立題研究，題目是：《蒸汽管道內固定支架試驗方法研究》，并上了一名研究生專題研究了三年。在研究過程中普得到蔡啟林教授、姚約翰總工、楊明學研究員等專家熱誠指導，課題完成了，但為什么至今沒有向社會發表，原因是有些問題尚需要深入探討，鑒于目前已有單位使用，為了安全，現將兩個技術問題予以簡要說明，供參考。

1.外環2.高強隔熱材料3.內環4.外套管5.工作鋼管6.焊縫7.保溫材料

2．4．1計算理論依據：根據彈性力學理論，內固定支架是采用薄壁小圓環理論進行計算，這種計算方法的邊界條件要求內外鋼環必須緊密結合，受力均勻，但施工過程中很難達到要求，如果采取沿管道周邊分幾片組成不連續圓環，更不可能達到邊界條件要求。所以需要進一步研究、探討可以滿足計算邊界要求的施工技術措施，否則運行后會產生不安全因素。

2．4．2為了防止冷橋作用，熱流外泄，內固定支架的內外環采用石棉橡膠墊隔熱。采用石棉橡膠墊，有兩個問題需要考慮。

A石棉橡膠熱老化問題，一般蒸汽管道壽命介定大于20年，石棉橡膠墊肯定達不到（由于橡膠原因），一旦石棉橡膠老化粉化，不僅隔熱目的達不到，而且造成結構破壞，影響管道安全運行。

B根據石棉橡膠墊導熱系數計算，每10mm只能隔熱26℃左右，如果介質溫度高，又要控制外套鋼管的表面溫度，則石棉橡膠墊需要很厚，難以實現。

為此，我校正研究采用新型隔熱材料取代橡膠墊。

2．5固定墩微量變形與力衰減

即使采用了固定支架方法，一個管網總是有的地方還要采用外固定支架，例如操心彎處、出土墻等。由于蒸汽管道產生的熱應力高，特別是大管徑管道產生的推力數以百噸計，如果按固定墩沒有微量位移進行結構計算。大管徑固定墩的尺寸會非常大，甚至無法實施。土壤不是剛性體，埋在土內的固定墩，在推力作用下，事實上是會產生微量變形的，如果主觀不承認這個客觀事實，不是科學態度。建議采用允許固定墩微量位移的方法設計固定墩，以達到推力大幅度衰減的目的，這一觀點已逐步被國內外接受。我校也已經對這一課題進行了專題研究。通過理論計算、工程實踐研究表明：允許固定墩微量位移（一般控制在30mm內），可以將固定墩承受的推力衰減50～70%。我們不僅在實驗室進行了模擬實驗，而且在內蒙伊敏河煤電集團、河南永城煤電集團等大管徑管道工程進行了實踐，取得了預期成果，前不久某市大管徑管道工程，計算固定墩承受的推力600多噸，按一般結構確定的固定墩尺寸之大，在城市根本無法實施，經過建議采用微量位稱法，推力衰減到200多噸。（詳細計算參閱《區域供熱》2000年第6期拙文）。

三結束語

通過以上對直埋蒸汽管道設計、開發中幾個主要關鍵技術的思考與探討。說明直埋蒸汽管道技術比較復雜，有諸多問題尚水解決，需要深入研究和實踐。因此，生產和科技、院校應協同全作，繼續加強科研力度，共同促進直埋蒸汽管道進一步完善和發展。

參考文獻

1穆樹方："對開發蒸汽管道直埋技術的幾點意見"，《全國供熱情報網文》1997；

2穆樹方："蒸汽管道直埋技術應加強科技力度：，《區域供熱》1998（4）"

3白成生："內固定支架計算研究"《碩士研究生畢業論文》1999；

4婁馥紅："固定墩微量位移與力衰減關系研究"《碩士研究生畢業論文》1994

5王松濤："直埋蒸汽管道保溫結構型式及計算方法研究"《研究生論文課題》2000；

6馮永申、穆樹方："直埋供熱管道固定墩用于保護彎頭的優化設計方法"《區域供熱》2000年（6）

第3篇

摘要：感知無線電技術是在軟件無線電技術基礎上發展起來的一種新的智能無線通信技術，是軟件無線電技術的擴展，它使軟件無線電從預先定義協議的盲目執行者轉變成為無線電領域的智能。感知無線電雖具有獨特的優點，但技術并不成熟，本文對感知無線電的無線傳輸場景分析、信道狀態估計及其容量預測、功率控制和頻譜管理，無線電知識描述語言等關鍵問題進行了探討，希望能夠對相關工作的開展提供一些參考。

一、感知無線電的概念

感知無線電技術用以實現動態頻譜共享。通過檢測空中信號占用頻譜，通過探知無線環境中空閑頻譜資源，選擇可被自己利用頻率進行通信。租借系統通過采用感知無線電技術，實時跟蹤授權系統占用頻率狀況，隨時使用、釋放頻段，在保障授權系統通信前提下，與授權系統動態共享頻譜。論文百事通采用頻譜檢測方式獲取頻譜信息可使感知無線電技術能適應無線環境頻譜使用狀況短期變化，高效利用頻譜，并且感知無線電技術不要求改造現有系統，對無線信道環境和用戶需求都將具有較好適應性。

感知無線電技術動態頻譜共享是自適應傳輸技術思想在頻譜分配領域的運用。自適應傳輸使無線通信系統數據傳輸適應信道傳輸能力的變化，通過提高數據傳輸速率來改善頻譜利用率。而感知無線電使無線通信系統占用的頻譜適應無線環境頻譜使用狀況的變化，通過增加共享同一頻段的系統數、用戶數來提高頻譜利用率。不管是自適應傳輸技術還是感知無線電技術，其思想的核心都是無線通信系統能自動地適應外界環境和自身需求的變化。

感知無線電思想可以推廣到移動通信其它層面。從低層到高層，要求未來移動通信系統能檢測系統各層參數與狀態，如鏈路質量、網絡拓撲、業務負載、甚至用戶需求，并能適應這些變化。從通信端到端，在存在重疊覆蓋多種無線電通信環境下，要求移動設備能夠在異構網絡間切換，實現包括終端、網絡和業務在內的端到端重配置。這也就是所謂的認知網絡(CognitiveNetwork)。

二、感知無線電關鍵技術分析

作為一種新的智能無線通信技術，感知無線電可以感知到周圍的環境特征，采用構建方法進行學習，通過相關描述語言與通信網絡智能交流，實時調整傳輸參數，使系統的無線規則與輸入的無線電激勵的變化相適應，以達到隨時隨地通信系統的高可靠性和頻譜利用的高效性。無線規則指一系列適合無線頻譜合理使用的射頻帶寬、空中接口、相關協議和空間時間模式的設置。感知無線電系統的重構能力很重要，該功能就是以軟件無線電作為平臺來實現的。重構功能是由軟件無線電實現，而感知無線電的其他任務是通過信號處理和機器學習的過程實現，其感知過程開始于無線電激勵的被動感應，以做出反應行為而終止，一個基本的感知周期要大致分為3個基本過程，分別是無線傳輸場景分析、信道狀態估計及其容量預測、功率控制和頻譜管理，它們的順序執行使感知無線電系統的感知功能得以實現。

2.1感知無線電技術與動態頻譜分配

未來移動通信系統滿足用戶需求的關鍵點是提高頻譜利用率。移動通信的發展使帶來了越來越嚴重的頻率短缺問題。解決頻率短缺大致有兩類方法，一是擴大可利用的頻率范圍，二是提高頻譜利用率。為增加可用頻率，移動通信系統的頻率已擴展至300GHZ。無線信道的路徑損耗是隨頻率升高而迅速增加的，所以頻率過高并不利于移動通信。因而，更加有效的方法是提高頻譜利用率。

提高頻譜利用率有三類途徑，改進通信設備的傳輸技術，優化網絡、提高組網能力。目前廣泛采用這兩種途徑，但是這兩種方法能夠獲得的頻潛利用率增益將越來越少。第三種提高頻譜利用率的途徑是改進頻譜分配方式。

目前國際上主要采用固定頻譜分配方式，一個頻段只分配給一個無線接入系統，不管分配的頻段是否被頻率牌照的所有者實際使用，其它無線接入系統不能占用該頻段。為提高頻譜利用率，可以將一些頻段分配給了多個系統，允許它們同時占有同一個頻段，甚至一些頻段可以開放為不需牌照的頻段，允許任意系統占用。盡管固定頻譜分配方式能夠改善系統干擾問題，但由于頻譜的授權系統并不是在任何地區的任何時刻都使用頻率，其頻譜利用率很低。而簡單地允許多個系統共享一個頻段，雖然優于獨占性的固定頻譜分配方式，但由于它對頻譜共享沒有加以必要的控制，一個系統占用頻率前并不知道該頻率是否正在被其它系統使用，從而導致了兩方面的問題。可見，如果僅僅是簡單地允許多個系統共享頻譜，而不避免系統間干擾，會制約頻譜利用率的提高，并且不能保證通信質量。

為解決頻譜短缺與頻譜利用率低下的矛盾，可以考慮采用動態頻譜分配方式。允許多個系統共享同一頻段，各系統只在需要通信時才能占有頻段，通信結束就釋放頻段，而且必須控制系統間干擾，后接入的系統不能影響其它已有系統的通信。為與現有通信系統兼容，分配頻段上授權系統有使用頻譜的最高優先級，只要不影響授權系統通信，租借系統與授權系統動態共享頻譜。這種動態的頻譜共享包含時間與空間兩方面。在時間上，當授權系統不使用所分配的頻率時，租借系統可以占用頻率，但當授權系統重新占用頻率時，租借系統必須及時地歸還頻率。

2.2信道狀態估計及其容量預測

信道估計的結果可用來計算信道容量，用于控制發送端的信號能量，可使用香農法則計算信道容量C，但在感知無線電系統中并不直接在發送端傳輸C的信息，而是量化C，一定的量化率用于反饋發送端，量化比率是預先確定的，所以接收機接收的信息量要小于信道容量C。一般來說，無線系統的傳輸率是波動的，當其超出一定界限時，就會引起系統的不正常工作，這個界限決定了最大的傳輸比特率。

2.3功率控制和頻譜管理

2.3.1功率控制

在感知無線電通信系統中功率控制的實現以分布方式進行，以擴大系統工作范圍，提高接收機性能。控制發送端功率是感知無線電系統的關鍵技術之一。在多址接入的感知無線電信道環境中，主要采用協作機制方法，包括規則及協議和協作的Adhoc網絡兩方面內容。多用戶的感知無線電系統彼此協作工作，基于先進的頻譜管理功能，可以提高系統工作性能，支持更多用戶接入。

2.3.2動態頻譜管理

動態頻譜管理也稱為動態頻譜分配，具有實現系統頻譜高效利用的功能。在感知無線電系統中，頻譜管理的算法可這樣描述：基于頻譜空穴和功率控制器的輸出，選擇一種調制方式以適應時變的無線傳輸環境，使系統工作在可靠傳輸的狀態下。系統工作的可靠性可由信噪比差額(SNRgap)的大小確定。

2.4無線電知識描述語言

傳統的軟件無線電不能與網絡進行智能交流，因為沒有基于模式推理計劃能力和沒有相關描述語言。在以軟件無線電為發展平臺的感知無線電研究中，研究表示無線系統知識、計劃和所需語言是關鍵技術，無線電知識描述語言(RKRL)應運而生，它表示了無線規則、系統配置、軟件模塊、網絡傳送、用戶需求、應用環境等知識。

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