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摘要：為測(cè)定現(xiàn)場(chǎng)可燃混合氣體的爆炸性，對(duì)比分析了國(guó)內(nèi)外實(shí)驗(yàn)室爆炸極限的測(cè)定裝置及爆炸性判定方法，設(shè)計(jì)研制了混合氣體爆炸性現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試裝置。裝置實(shí)現(xiàn)了爆炸性環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)的自動(dòng)采樣、超高溫點(diǎn)火、高速壓力和溫度測(cè)定及爆炸性自行判定。開(kāi)展了丙烷、乙烯和液化石油氣等典型可燃?xì)怏w爆炸性實(shí)驗(yàn)，提出了基于壓力和火焰溫度變化相結(jié)合的氣體爆炸性判定指標(biāo)，改變了傳統(tǒng)目測(cè)判定方式。研究結(jié)果表明：20L球和1L爆炸腔以爆炸壓力提升來(lái)判定，比管式法測(cè)定的爆炸極限范圍窄，以壓力提升量5％～10％判定較適宜；1L爆炸腔以爆炸過(guò)程溫度提升量來(lái)判定，爆炸極限范圍比以爆炸壓力提升量判定寬，與目測(cè)觀察的管式測(cè)定法相比，略寬于管式測(cè)定法和大部分文獻(xiàn)數(shù)據(jù)。

關(guān)鍵詞：混合氣體；爆炸性；現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試；爆炸極限

引言

可燃混合氣體的燃燒或爆炸特性參數(shù)是定性或定量評(píng)估爆炸性氣體環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)的基本依據(jù)，主要取決于爆炸極限（LowerExplosionLimit，LEL；UpperExplosionLimit，UEL）、極限氧濃度（LimitingOxygenConcentration，LOC）、最小點(diǎn)火能（MinimumIgnitionEnergy，MIE）、引燃溫度（IgnitionTemperature，IT）和最大試驗(yàn)安全間隙（MaximumExperimental，MESG）等，這些特征參數(shù)與其混合氣體的爆炸傾向性或可能性有關(guān)。其中，可燃混合氣體的爆炸極限和極限氧濃度是表征可燃?xì)怏w爆炸特性的2個(gè)重要基本參數(shù)，通常作為工業(yè)爆炸性氣體環(huán)境安全預(yù)警技術(shù)指標(biāo)［1］。可燃混合氣體極限氧濃度的測(cè)定是為確定不同氧濃度下的爆炸極限，對(duì)于爆炸性環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)未知多組分混合氣體爆炸性的判定尤為重要。目前氣體爆炸性環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)偵檢和爆炸傾向性判定通常以現(xiàn)場(chǎng)濃度探測(cè)與實(shí)驗(yàn)室測(cè)定的爆炸極限進(jìn)行比對(duì)確定，缺乏對(duì)現(xiàn)場(chǎng)混合氣體爆炸性的直接測(cè)定裝置和判定方法，而實(shí)驗(yàn)室測(cè)定與裝置的形狀、容積、測(cè)試的初始溫度、壓力、濕度和氧濃度等有關(guān)［2－4］，且與現(xiàn)場(chǎng)采樣混合氣體的組分和擴(kuò)散程度有關(guān)。可燃?xì)怏w爆炸極限的實(shí)驗(yàn)室測(cè)試裝置可分為管式裝置（T）或球式裝置（B，含圓柱形），其中管式裝置符合《空氣中可燃?xì)怏w爆炸極限測(cè)定方法》（GB／T12474）、《氣體和蒸氣的爆炸極限測(cè)定》（EN1839）［5］、《氣體和蒸氣的極限氧濃度（LOC）易燃?xì)怏w和蒸氣》（EN14756）［6］、《可燃性氣體和空氣中燃?xì)饣旌衔锏谋O限測(cè)定》（DIN51649）［7］等標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試裝置規(guī)定；球式裝置可分為20L的球形不銹鋼爆炸罐、1m3的圓柱形容器、5L或12L短環(huán)頸瓶等，分別應(yīng)符合《粉塵云爆炸下限濃度測(cè)定方法》（GB／T16425）、《空氣中可燃?xì)怏w爆炸指數(shù)的測(cè)定》（GB／T803）、《化合物（蒸氣和氣體）易燃性濃度限值的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》（GB／T21844）或《化合物易燃性濃度限值的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法》（ASTM681）［8］相關(guān)試驗(yàn)裝置的規(guī)定。關(guān)于可燃?xì)怏w爆炸性的判定，管式測(cè)定裝置均以目測(cè)為主，火焰?zhèn)鞑ゲ坏陀?00mm，或間斷火焰暈達(dá)到管頂部，或不低于240mm即可判定為發(fā)生爆炸現(xiàn)象，如GB／T12474、EN1839等，GB／T21844或ASTM681對(duì)于待測(cè)氣體爆炸性的判定也是目測(cè)觀察火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x或角度來(lái)確定；球式測(cè)定裝置通常以點(diǎn)火時(shí)刻的壓力上升量來(lái)判定，如EN14756、《氣體和蒸氣極限氧（氧化劑）濃度的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定方法》（ASTME2079）［9］等，初始爆炸壓力分別提升5％、7％（絕壓）即可判定為爆炸現(xiàn)象已發(fā)生，點(diǎn)火能量2～5J。夏陽(yáng)光等［10］人基于絕熱火焰溫度建立了混合氣體LEF和UFL的預(yù)測(cè)模型，實(shí)現(xiàn)了多元混合氣體爆炸極限的理論預(yù)測(cè)，而對(duì)含C2H4和CO混合組分預(yù)測(cè)結(jié)果偏差較大。金滿(mǎn)平等［11］研究了溫度對(duì)烴類(lèi)氣體爆炸極限的影響，認(rèn)為C1～C4烴類(lèi)氣體的爆炸下限在20～140℃范圍內(nèi)與溫度呈線性關(guān)系；Takahashi［3］、Zlochower等［4］系統(tǒng)研究了爆炸初始條件對(duì)爆炸極限的影響，認(rèn)為爆炸極限與測(cè)試容器形狀和容積有關(guān)，以目測(cè)為主且尚未涉及現(xiàn)場(chǎng)氣體爆炸測(cè)定分析。為此，急需對(duì)多元混合氣體直接進(jìn)行爆炸性試驗(yàn)測(cè)定，且適用于爆炸性環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，進(jìn)而提高判定的客觀性和科學(xué)性。針對(duì)危化品泄漏場(chǎng)所氣體爆炸性環(huán)境的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試判定需求，筆者研發(fā)了1種混合氣體爆炸性現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試裝置，改變了傳統(tǒng)目測(cè)的判定方式，提出了未知混合氣體爆炸性?xún)A向的高速壓力和溫度雙重探測(cè)指標(biāo)及判定方法，并開(kāi)展了典型可燃?xì)怏w的爆炸性對(duì)比實(shí)驗(yàn)分析。該裝置實(shí)現(xiàn)了現(xiàn)場(chǎng)混合氣體的自動(dòng)采樣及爆炸性測(cè)試判定，可用于對(duì)有混合氣爆炸傾向的現(xiàn)場(chǎng)快速評(píng)定，對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)警戒區(qū)、疏散區(qū)劃分以及應(yīng)急救援處置決策等具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

1實(shí)驗(yàn)裝置

1．1實(shí)驗(yàn)裝置自行研制的混合氣體爆炸性現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試裝置包括設(shè)置在便攜式箱體內(nèi)的自動(dòng)采樣系統(tǒng)、爆炸腔體及阻火泄壓系統(tǒng)、超高溫點(diǎn)火系統(tǒng)、智能控制及數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)和電源等，實(shí)現(xiàn)了混合氣體現(xiàn)場(chǎng)爆炸性測(cè)試裝置的小型化和溫度壓力的高速測(cè)量。基于設(shè)備爆炸性環(huán)境防爆產(chǎn)品的性能要求，采用了防爆阻火性能設(shè)計(jì)，確保測(cè)試設(shè)備不能引燃外界爆炸性氣體環(huán)境。裝置采用超高溫鉑熱點(diǎn)火，點(diǎn)火能量約30～50J；壓力探測(cè)采用陶瓷壓力傳感器，測(cè)量范圍－0．1～2．0MPa，響應(yīng)時(shí)間不大于1ms，采樣頻率5000Hz；溫度探測(cè)采用高速熱電偶溫度傳感器，測(cè)量范圍0～1360℃，響應(yīng)時(shí)間不大于1ms，采樣頻率5000Hz；裝置外形尺寸為320mm×116mm×203mm，爆炸腔體采用304不銹鋼，耐壓2．5MPa，容積為1L，φ98mm×132mm。目前可燃?xì)怏w爆炸極限典型測(cè)定裝置包括：1）管式裝置符合GB／T12474－2008要求；2）5L和20L球式裝置分別符合《化學(xué)品（蒸氣和氣體）可燃性濃度極限的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定方法》（ASTM681－01）和《粉塵火災(zāi)和爆炸危險(xiǎn)－評(píng)估、防護(hù)措施－粉塵安全特性的測(cè)定方法》（VDI2263－1）［12］的要求。測(cè)試裝置的容積形狀、點(diǎn)火裝置及爆炸性判定準(zhǔn)則見(jiàn)表1，可知管式測(cè)定裝置的爆炸性判斷采用肉眼視覺(jué)判斷，球式爆炸裝置多以初始?jí)毫μ嵘逝袛唷?/p>

1．2爆炸性判定方法含單一可燃?xì)怏w的混合氣體爆炸性的判定通常有3種方法：科瓦德爆炸三角形法、美國(guó)礦業(yè)局的爆炸三角形計(jì)算方法和極限氧濃度法［13］。含多種可燃?xì)怏w的混合氣體爆炸性的判定采用預(yù)測(cè)和理論計(jì)算，與實(shí)際情況往往存在較大的差異，為了真實(shí)反映爆炸性氣體環(huán)境的未知組分混合氣體的爆炸性需要進(jìn)行直接的點(diǎn)火測(cè)定，從而判定是否具有爆炸性。現(xiàn)場(chǎng)爆炸性氣體判定指標(biāo)通常有以下4類(lèi)：1）目測(cè)觀察，即點(diǎn)火后火焰?zhèn)鞑サ木嚯x或角度，如管式測(cè)定法；2）壓力上升準(zhǔn)則，即當(dāng)爆炸壓力上升到一定值時(shí)判定為爆炸現(xiàn)象發(fā)生；3）典型反應(yīng)產(chǎn)物的分析，如CO2、CO、H2O等；4）爆炸過(guò)程的壓力－時(shí)間曲線的數(shù)學(xué)分析等。目測(cè)法通常與測(cè)試人員的經(jīng)驗(yàn)有關(guān)，且爆炸下限或上限附近的爆炸現(xiàn)象判定有時(shí)不很明顯。對(duì)于反應(yīng)產(chǎn)物的分析，通常需要色譜等檢測(cè)設(shè)備，僅限于實(shí)驗(yàn)室測(cè)定，不適合爆炸性氣體環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定。為此，可以采用爆炸過(guò)程壓力上升準(zhǔn)則和溫度上升準(zhǔn)則的雙重探測(cè)判定標(biāo)準(zhǔn)，且結(jié)合爆炸過(guò)程的壓力／溫度－時(shí)間變化曲線的趨勢(shì)分析給出爆炸性的綜合判定相對(duì)客觀。依據(jù)爆炸過(guò)程的壓力和溫度上升判定準(zhǔn)則如下：式中：Pignitor為在點(diǎn)燃時(shí)刻測(cè)試爆炸腔體內(nèi)壓力，MPa；Tignitor為在點(diǎn)燃時(shí)刻測(cè)試爆炸腔體內(nèi)溫度，℃；ΔPignitor和ΔTignitor為爆炸腔體內(nèi)空氣狀態(tài)下點(diǎn)火源本身導(dǎo)致的壓力和溫度的上升量，MPa、℃；Pmax為點(diǎn)燃后爆炸腔內(nèi)測(cè)定的最大壓力，MPa；Tmax為點(diǎn)燃后爆炸腔內(nèi)測(cè)定的最高溫度，℃；PR為混合氣體爆炸過(guò)程的壓力提升率，通常設(shè)定為7％～10％，需要結(jié)合測(cè)試條件和環(huán)境因素綜合考慮設(shè)定；TR為混合氣體爆炸過(guò)程的溫度提升值，℃，綜合環(huán)境因素和測(cè)試條件確定，通常設(shè)定為30～100℃。關(guān)于爆炸過(guò)程壓力提升率的設(shè)定，Cashdollar等［14］采用20L爆炸球測(cè)定了甲烷、乙烷和氫氣的爆炸極限，設(shè)定為PR≥1．07MPa；關(guān)于爆炸過(guò)程溫度的提升值，相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)均未涉及，Tschirschwitz等［15］開(kāi)展了高溫高壓下甲烷、氫氣、氨氣、丙烷、正己烷等典型可燃?xì)怏w爆炸性測(cè)定，給出溫度提升值100K的判定標(biāo)準(zhǔn)。Schrder等［16］比較了不同測(cè)試裝置和爆炸性判定標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定爆炸極限的差異性，認(rèn)為球式裝置壓力提升量判定沒(méi)有管式火焰?zhèn)鞑ビ^察敏感。為此，筆者采用爆炸過(guò)程壓力和溫度的雙重判定準(zhǔn)則，滿(mǎn)足式（1）或（2）的任意條件即判定為爆炸性氣體，同時(shí)通過(guò)顯示點(diǎn)火期間的壓力－時(shí)間曲線和溫度－時(shí)間曲線進(jìn)行可視化處理，直觀反映爆炸腔體內(nèi)是否發(fā)生爆炸現(xiàn)象。

2結(jié)果與討論

2．1混合氣體爆炸壓力選取乙烯（純度99．99％）、丙烷（優(yōu)質(zhì)品，純度99．99％）、液化石油氣（家用普通型，丙烷和丁烷含量不低于97％），采用5L球狀短頸玻璃瓶、管式裝置和20L球爆炸裝置進(jìn)行爆炸極限測(cè)定，見(jiàn)表2。發(fā)現(xiàn)上述3種標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試裝置對(duì)可燃混合氣體的爆炸下限測(cè)定一致性較好，爆炸上限存在較大差異性。這主要是由于爆炸下限附近，爆炸壓力或火焰?zhèn)鞑ゴ嬖谔S，爆炸性現(xiàn)象判定比較明顯，根本原因是氧氣量充足；爆炸上限附近存在漸變趨勢(shì)，氧氣量不足，對(duì)爆炸現(xiàn)象的判定存在過(guò)渡區(qū)，不同測(cè)定者選取的判定界限存在差異性。同時(shí)，5L裝置采用高精度壓力傳感器，測(cè)定的爆炸極限范圍相對(duì)較寬。采用帶攪拌功能的20L氣體爆炸裝置進(jìn)行測(cè)定，隨著濃度變化，丙烷和乙烯的最大爆炸壓力變化曲線如圖1所示。爆炸下限附近最大爆炸壓力呈現(xiàn)突變現(xiàn)象，爆炸上限附近爆炸壓力呈現(xiàn)逐級(jí)降低。采用混合氣體爆炸性現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試裝置（1L），以丙烷和乙烯的最大爆炸壓力隨濃度變化的趨勢(shì)比較（見(jiàn)圖2），呈現(xiàn)類(lèi)似現(xiàn)象，混合氣體緩慢燃燒時(shí)壓力提升不明顯，且最大爆炸壓力低于20L球測(cè)定值，如乙烯和丙烷的20L球測(cè)定最大爆炸壓力0．905MPa和0．849MPa，1L爆炸腔體測(cè)定最大爆炸壓力0．784MPa和0．742MPa，相比降低了13．4％和12．6％。

2．2混合氣體爆炸過(guò)程溫度以1L爆炸腔體測(cè)定丙烷、乙烯和液化石油氣的爆炸性，測(cè)定過(guò)程溫度的判定標(biāo)準(zhǔn)為T(mén)R＝30℃，爆炸壓力的提升量為點(diǎn)火時(shí)刻初始?jí)毫Φ?0％。以丙烷為例，從混合氣體爆炸過(guò)程溫度變化來(lái)看（見(jiàn)圖3），體積分?jǐn)?shù)3．0％～7．0％范圍內(nèi)爆炸過(guò)程溫度上升明顯，爆炸下限附近（1．8％～2．3％）混合氣體爆炸過(guò)程溫度呈上升趨勢(shì)，1．5s時(shí)達(dá)最高溫度62～86℃；爆炸上限（8．5％～10．0％）混合氣體爆炸過(guò)程溫度上升趨勢(shì)，測(cè)試過(guò)程記錄最高溫度范圍為107～240℃。可見(jiàn)，從爆炸過(guò)程溫度變化來(lái)看，混合氣體丙烷的爆炸極限范圍（1．8％～10．0％）比20L測(cè)試爆炸極限范圍寬。選取乙烯的最大爆炸壓力和最大爆炸溫度進(jìn)行比較（見(jiàn)圖4）。乙烯濃度從體積分?jǐn)?shù)2．7％至體積分?jǐn)?shù)35％過(guò)程中，混合氣體的最大爆炸壓力和最高溫度均呈現(xiàn)先上升后下降趨勢(shì)；在爆炸下限體積分?jǐn)?shù)2．8％附近，圖2乙烯和丙烷最大爆炸壓力－濃度曲線（1L裝置）Fig．2InfluenceofconcentrationonPmaxforethyleneandpropane（1Lapparatus）爆炸壓力提升不明顯而爆炸過(guò)程溫度提升明顯；同樣，爆炸上限體積分?jǐn)?shù)為30％～35％，其最大爆炸壓力不明顯，而爆炸過(guò)程3s之內(nèi)最高溫度達(dá)146℃以上。對(duì)于乙烯在爆炸上限和下限濃度附近，氣體被點(diǎn)燃后微弱燃燒，爆炸壓力提升不明顯，但由于消耗爆炸腔體內(nèi)的氧氣其爆炸壓力呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，呈現(xiàn)負(fù)壓狀態(tài)。對(duì)于液化石油氣LPG來(lái)說(shuō)，爆炸壓力和爆炸溫度呈現(xiàn)同樣的趨勢(shì)變化（見(jiàn)圖5），但LPG氣體在逼近爆炸上限過(guò)程中溫度變化的更加明顯，這與液化石油氣的高熱值有關(guān)。液化石油氣LPG的熱值為110MJ／m3，乙烯熱值為63．4MJ／m3，明顯低于液化石油氣LPG。

2．3混合氣體爆炸性判定比較采用帶攪拌功能的20L球與混合氣體現(xiàn)場(chǎng)爆炸裝置進(jìn)行測(cè)定對(duì)比分析，隨著乙烯和LPG氣體濃度的增加，其最大爆炸壓力的對(duì)比變化趨勢(shì)如圖6所示。隨著可燃?xì)怏w濃度的增加，其最大爆炸壓力呈現(xiàn)先上升后下降趨勢(shì)，且1L混合氣體現(xiàn)場(chǎng)爆炸性測(cè)試裝置的最大爆炸壓力值相對(duì)偏低；在可燃?xì)怏w爆炸上限和爆炸下限附近，混合氣體的爆炸壓力相對(duì)較低，2種裝置的測(cè)試結(jié)果比較接近，其中LPG氣體的爆炸上限采用混合氣體現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試裝置相對(duì)較明顯，即1L爆炸腔測(cè)得LPG氣體的爆炸上限相對(duì)較寬，而丙烷和乙烯相對(duì)不明顯，這可能是由于LPG的熱值較高，一旦被引燃，溫度迅速上升且氣體膨脹壓力增大。管式測(cè)定法對(duì)于爆炸性的判定采取目測(cè)觀察，與試驗(yàn)操作人員的經(jīng)驗(yàn)判定有極大關(guān)系，與文獻(xiàn)公布數(shù)據(jù)有差異。采用溫度和壓力判定相對(duì)比較客觀，且近年來(lái)壓力和溫度傳感器的精度和采樣頻率提高，對(duì)于爆炸極限范圍的判定相對(duì)更準(zhǔn)確。總體來(lái)看，20L球和1L爆炸腔以爆炸壓力提升來(lái)判定，對(duì)于爆炸下限和爆炸上限比管式法測(cè)定窄，且1L爆炸腔爆炸壓力提升量判定爆炸極限范圍更窄，即在爆炸上限和下限附近爆炸壓力提升量相對(duì)不明顯。依據(jù)試驗(yàn)測(cè)定爆炸壓力的判定結(jié)果，以壓力提升量5％～10％判定較適宜，且爆炸下限附近爆炸壓力提升呈跳躍發(fā)展，逼近爆炸上限時(shí)其最大爆炸壓力呈緩慢下降趨勢(shì)，這與可燃物的盈虧程度有關(guān)。混合氣體現(xiàn)場(chǎng)爆炸性測(cè)試裝置以爆炸過(guò)程溫度提升量來(lái)判定，爆炸極限范圍比以爆炸壓力提升量判定相對(duì)寬，與目測(cè)觀察的管式測(cè)定法相比，略寬于管式測(cè)定法和大部分文獻(xiàn)數(shù)據(jù)。同時(shí)，以爆炸過(guò)程溫度提升量判定與可燃?xì)怏w的熱值和燃燒速率有關(guān)，對(duì)于熱值較高的氣體其溫度提升量比較明顯，如液化石油LPG。依據(jù)試驗(yàn)爆炸過(guò)程溫度測(cè)量判定的結(jié)果，爆炸過(guò)程溫度提升量以ΔT＝30℃判定為宜，且與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的測(cè)定時(shí)間有關(guān)，可燃?xì)怏w爆炸極限附近若被點(diǎn)燃，溫度呈逐步上升趨勢(shì)，采樣時(shí)間以3s為限進(jìn)行最大溫度提升量的判定。為此，以爆炸過(guò)程的壓力和溫度的綜合提升量進(jìn)行爆炸性判定，滿(mǎn)足爆炸壓力和溫度判定的任何1個(gè)條件即認(rèn)為發(fā)生了爆炸現(xiàn)象：PR≥1．1％或TR≥30℃。

3結(jié)論

1）可燃?xì)怏w爆炸極限的實(shí)驗(yàn)室測(cè)試裝置可分為管式裝置或球式裝置（含圓柱形），管式測(cè)定法以目測(cè)觀察火焰?zhèn)鞑ヅ卸ūìF(xiàn)象是否發(fā)生，球式采用目測(cè)觀察或初始爆炸壓力提升量來(lái)判定（5％或7％）。2）目前實(shí)驗(yàn)室標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定裝置均不適用于爆炸性環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定，自行研制了混合氣體現(xiàn)場(chǎng)爆炸性測(cè)試裝置，實(shí)現(xiàn)了裝置小型化和溫度、壓力的高速測(cè)量。采用爆炸過(guò)程溫度判定準(zhǔn)則，測(cè)定爆炸極限范圍比以爆炸壓力提升量判定準(zhǔn)則變寬，與目測(cè)觀察的管式測(cè)定法相比，略寬于管式測(cè)定法和大部分文獻(xiàn)數(shù)據(jù)。3）在國(guó)內(nèi)外爆炸性標(biāo)準(zhǔn)對(duì)比分析和實(shí)驗(yàn)測(cè)試的基礎(chǔ)上，提出了基于壓力和火焰溫度變化相結(jié)合的氣體爆炸性判定指標(biāo)，提高了混合氣體爆炸性判定的科學(xué)性和準(zhǔn)確性。同時(shí)，建議進(jìn)一步開(kāi)展醇類(lèi)、氫氟烴類(lèi)等不同可燃?xì)怏w或蒸氣爆炸性的對(duì)比測(cè)試，提高爆炸性判定準(zhǔn)則設(shè)置的合理性。

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作者：任常興 張琰 趙文勝 李晉 單位：應(yīng)急管理部天津消防研究所