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第1篇

本文作者：付亞榮李冬青付麗霞作者單位：中國石油華北油田

基礎研究（學科分類：采油采氣工程其他學科）。團隊創新建立不同物性原油流變模型Binghum本構方程，揭示了影響原油低溫脫水的因素，在系統回答影響原油低溫脫水關鍵理論問題的基礎上，提出了不同原油脫水低溫破乳劑的研究方向。

以中間基原油低溫破乳劑研究為例進行說明。中間基原油Binghum流體的流變模式為τ=87.31－0.102γ。根據原油的本構方程和“改頭、交聯、復配”思路，研發出冀中南部中間基原油低溫脫水破乳劑及其制備方法，由此實現了現場節能減排。團隊經過大量調查研究后發現，苯酚、四乙烯五胺、甲醛在同一體系中能形成具有互補性、優勢性、高活性的破乳劑“頭”——以甲苯封口、由酚醛、胺醛、酚胺樹酯混合而成。并打破常規束縛制備破乳劑干劑，將氫氧化鈉作為催化劑使中間體與環氧丙烷、環氧乙烷聚合，環氧氯丙烷封口，從而提高聚醚的活性。此外，團隊創建了正交試驗復配現場破乳劑的生產模式。通過正交試驗確定合成低溫破乳劑CDKT－HB04的起始劑、催化劑等指標（見表2）。通常，需要考察的指標包括在45℃溫度并持續90分鐘狀態下得到的脫水率，以及污水水質與界面。團隊圍繞影響合成的7個因素，按照具體情況分別選出考察、比較的條件：（1）因素A（起始劑類型）：第一位級（水平）A1＝酚醛、胺醛、酚胺樹酯混合類，第二位級A2＝多乙烯多胺類；（2）因素B（催化劑類型）：第一位級（水平）A1＝氫氧化鉀，第二位級A2＝氫氧化鈉；（3）因素C（PO、EO的接鏈順序）：第一位級（水平）A1＝PO—EO，第二位級A2＝EO—PO；（4）因素D（封口劑類型）：第一位級（水平）A1＝環氧氯丙烷，第二位級A2＝醋酸；（5）因素E（反應溫度）：第一位級（水平）A1＝120±5℃，第二位級A2＝125±5℃；（6）因素F（反應壓力）：第一位級（水平）A1＝0.15MPa～0.30MPa，第二位級A2＝0.20MPa～0.40MPa；（7）因素G（反應時間）：第一位級（水平）A1＝1～2小時，第二位級A2＝2～3小時。對于合成的CDKT－HB04，需要考察脫水率（40℃或45℃、90分鐘）、污水水質與界面。通過8次試驗的合成結果，團隊直接觀察發現A1B2C2D2E2F2G1合成條件較好；通過計算極差數據觀察發現A1B1C2D1E2F1G1合成條件較好。為掌握造成污水水質清、界面不齊的原因，團隊在此基礎上進行了第二批正交試驗。在分析污水水質界面的影響因素后，挑選出3個因素及其相應位級實施正交試驗。選定的因素分別為：（1）起始劑類型，位級A1為四乙烯五胺、位級A2為酚醛樹酯；（2）封口劑類型，位級B1是環氧氯丙烷、位級B2是甲苯二異氫酸酯；（3）PO與EO接鏈順序，位級C1為PO—EO、C2為EO—PO。通過試驗發現，第一次試驗所得到的兩個合成組合，其效果一致（見表3）。冀中南部某油田屬中間基原油，脫水溫度65℃～70℃，每年升溫需要消耗大量自用燃油（不含水原油）。團隊依照“改頭、交聯、復配”方式，研制出高效、適合中間基原油的低溫脫水破乳劑；并根據制定的合成路線，在室內復配合成了36個低溫原油破乳劑樣品，用車城油田中間基原油按SY-5281對合成樣品進行脫水性能評價。針對篩選出的10個具有較高脫水率和較快脫水速率的單劑，進行單劑之間1:1總加量200mg/L的二元復配，試驗溫度為45℃。得到兩種復配破乳劑脫水率比劑提高幅度超過8.5個百分點。團隊將脫水率、水質作為評價指標，對溫度、破乳劑加量、復配比例3個因素各取5個水平（溫度40℃～44℃，總加量分別為100、150、200、250、300mg/L，復配質量比分別為3:1、2:1、1:1、1:2、1:3）進行正交試驗。結果表明，3個因素中影響脫水率的極差不同：溫度對脫水率極差影響小于2.5個百分點、復配比對脫水率極差影響最小，破乳劑的加量由100mg/L增為300mg/L時，脫水率曲線在200mg/L處出現拐點；復配比為1:2或2:1時，復配雙劑的效果最好。因此，應用復配比為1:2或2:1雙劑復配的破乳劑，在現場溫度為40℃～44℃且實際加量為室內試驗的1/2～2/3時，中間基原油脫水可滿足生產需要。破乳劑成品則要求室內試驗加藥量在200mg/L、脫水溫度為45℃時，90分鐘的絕對脫水率最低達到93.5%，水質清、界面齊才能滿足現場生產要求。因此，應利用控制圖檢驗破乳劑的質量特性。絕對脫水率作為需要研究的重要質量特性，通過控制圖加以控制。由于需控制的絕對脫水率是計量特性值，因此選用X-R控制圖。以5個時段為一個樣本，樣本容量n=5，每小時取1個樣本；收集25個樣本數據（樣本數k=25），按照觀測順序予以記錄（見表4）。從表4可知，各樣本平均值的平均值X=95.8384，樣本極差平均值R=1.476。X圖：中心線CL＝X=95.8384，UCL＝X+A2R，A2為隨樣本容量（n）而變化的系數。當n=5時通過查表得到A2＝0.577，則UCL=95.8384+0.577×1.476=96.69，LCL=95.8384-0.577×1.476=94.9867R圖：中心線CL=R=1.476，UCL=D4R=2.115×1.476=3.12174，LCL=D3R；當n=5時D3為負數，因此LCL為0。按照判穩準則觀測X-R控制圖，連續25個點其界外點數（d）為0、過程的變異度與均值處穩定狀態，說明破乳劑生產過程穩定、可滿足生產需要。由于X=95.8384與容差中心M＝95.00不重合，因此對出現偏移的過程能力指數（Cpk）進行計算：Cp＝(Tu-Tl)÷6δ=1.76，K=｜M-u│T/2＝0.5589，Cpk＝（1-K）Cp=0.7763；統計控制狀態下Cp=1.76＞1，由于u與M偏離，故Cpk＜1。根據對破乳劑的質量要求，當前的統計過程狀態滿足設計、工藝和現場生產要求。2007年5月起在冀中南部油田聯合站應用時，原油脫水溫度在40℃～45℃，低溫破乳劑加量為50mg/L～80mg/L時，脫后原油含水小于0.2%、污水含油小于150mg/L，達到了原油外輸標準，脫后污水中含油量達標。

石蠟基原油低溫脫水破乳劑。團隊以利用頂替學、膠溶學理論為依據，創建冀中南部石蠟基原油低溫脫水破乳劑的生產方法，應用于現場并實現了重大突破。利用FC—N01碳氟表面活性劑能與所有溶劑互溶的優越性能及超低界面張力的特性，將脫水速度快、脫水率高、低溫脫水性能好的多胺類聚氧丙烯聚氧乙烯醚AE8051，與具有乳化降黏、油污重垢清洗功能的聚醚多元醇型SAA和高黏稠油的破乳脫水脫鹽劑聚氧乙烯聚氧丙烯丙二醇醚BP28，以甲醇和水為溶劑進行復配，突破了冀中南部石蠟基原油低溫脫水的難題。2007年3月起在冀中南部油田的聯合站應用，原油脫水溫度為35℃～40℃、低溫破乳劑加量在50g/L～80mg/L時，脫后的原油含水小于0.2%、污水含油小于100mg/L，達到了原油外輸標準。脫后污水中含油量達標。

烷基原油低溫脫水破乳劑。團隊建立描述冀中南部環烷基原油特性的本構方程，找到其低溫脫水的機理以及現場失穩的條件，提出了以含有松香胺的多胺類聚醚、烷基酚醛類聚醚、多亞乙烯多胺聚醚的復配路線。借助FC—N01碳氟表面活性劑的優良特性，以甲醇和水為溶劑，將含有松香胺成分的多胺聚醚，具有較強低溫脫水、脫鹽能力的烷基酚醛樹脂聚醚和高黏稠油的破乳脫水脫鹽劑多亞乙烯多胺聚醚進行復配，由此得到了冀中南部環烷基原油低溫脫水的方法。環烷基原油即常說的稠油，其特點是黏度大、膠質含量高。稠油破乳一直是破乳劑研究的熱點問題。提高脫水溫度是滿足破乳脫水必要條件(一般為60℃～65℃)；同時，為了提高原油采收率，常采用表面活性劑驅、聚合物驅、三元復合驅等方法；采出液多為O/W/O或W/O/W型乳狀液，且含有一定量的泥砂。這些都需要提高脫水溫度、延長脫水時間以滿足破乳脫水的需要，由此造成大量的熱能損失，也給系統帶來了巨大的運行負荷，影響系統的安全運行。根據冀中南部環烷基原油的物性特征及本構方程，團隊關于破乳劑的研制技術思路是將含有松香胺的多胺類聚醚、烷基酚醛類聚醚、多亞乙烯多胺聚醚進行復配。通過正交試驗，團隊確定了適合冀中南部環烷基原油低溫破乳劑的基礎配方，其原料組分重量比為：多胺類聚氧丙烯聚氧乙烯醚10%～15%，烷基酚醛樹脂聚氧丙烯聚氧乙烯醚30%～40%，多亞乙烯多胺聚氧丙烯聚氧乙烯醚10%～15%；FC—N01氟碳表面活性劑0.05%～0.2%；甲醇20%～25%，水15%～22%。在具體操作上，團隊將多亞乙烯多胺聚氧丙烯聚氧乙烯醚、多胺類聚氧丙烯聚氧乙烯醚、FC—N01氟碳表面活性劑、烷基酚醛樹脂聚氧丙烯聚氧乙烯醚4種原料，按比例加入搪瓷反應釜；緩慢升溫至70℃～75℃，不斷攪拌并加入甲醇；在繼續攪拌30分鐘后停止加熱，邊攪拌邊冷卻至常溫。之后按比例加入水并同時攪拌，攪拌20分鐘后出料，得到冀中南部環烷基原油采出液脫水低溫破乳劑。2007年7月起在冀中南部油田的聯合站得到應用，原油脫水溫度在40℃～45℃、低溫破乳劑的加量為50mg/L～80mg/L時，脫后的原油含水小于0.2%、污水含油小于120mg/L，達到了原油外輸標準。

第2篇

關鍵詞：地下水水源熱泵節能

武漢香榭里花園位于武漢市漢口香港路中段，是武漢市地稅局開發建設的職工自用住宅小區，整個小區占地17畝，東西方向長約140m，南北方向長約100m，臨街有幢70年代興建的8層住宅樓，長度約60m。小區由三幢13層的小高層住宅圍合而成，總建筑面積為40856m2,其中1號樓1單元1~7層為辦公用房，辦公用房建筑面積2856m2。小區建筑高度40M，共有住戶188戶。

本工程98年開始設計，2000年開始動工興建，2002年11月竣工投入使用，現已使用一個完整的空調制冷供暖季，使用效果良好，達到了預期的設計目的。

1．設計參數

空調室外設計參數按《采暖通風與空氣調節設計規范》（GBJ19-87，2001版）武漢地區氣象參數選取，室內設計計算參數按表1選取。根據室內外設計參數，計算出的室內空調冷負荷如下：1號樓（綜合樓）空調冷負荷1164.6Kw，熱負荷931.7Kw；2號住宅樓空調冷負荷1058.4Kw，熱負荷846.8Kw；3號住宅樓空調冷負荷1464Kw，熱負荷1171.2Kw。空調總冷負荷3687Kw，熱負荷2950Kw。

表1空調室內設計計算參數序號

名稱

夏季

冬季

溫度（℃）

相對濕度（%）

溫度（℃）

相對濕度（%）

1

辦公

26

60%

20℃

40%

2

客廳

27

65%

20℃

40%

3

餐廳

27

65%

20℃

40%

4

臥室

26

65%

20℃

40%

2．空調冷熱源

該場地位于長江一級堆積階地中部，地勢平坦，地面標高20.5m，根據場地巖土工程勘察報告和武漢地質工程勘察院2001年4月編制的“試驗井水文地質報告”可知，場地內賦存豐富的地下承壓水，開發利用條件極好，具備使用水源熱泵的條件。

2.1場地水文地質條件和主要含水層水文地質參數

場地地層為第四系全新系統沖積層，為一元結構，自上而下分布為：雜填土，深度0~1.6m；淤泥質粘土，深度1.6~14.0m；淤泥質粉砂，深度14.0~17.0m；粉細砂，深度17.0~35.0m；屬弱透水層，厚度18m；細砂，深度35.0~40.0m,主要含水層，層厚5m；含礫中粗砂，深度40.0~43.0m，礫徑一般為0.5~1.0cm，主要含水層，層厚3m；砂礫石，深度43.0~46.0m，以礫石為主，礫徑一般為1.0~5.0cm，最大達12cm，磨園度好，主要含水層，層厚3m；含礫粘土巖，深度46.0~47.0m，礫石大小混雜，以石英巖、石英砂巖為主，次為火遂石、硅質巖，為隔水層。因此，場地含水層總厚度為29m，其中主要含水層厚度為11m，分布在中下部。

2001年4月測得地下靜止水位標高為17.8m（從井口標高21.0m算起埋深3.2m），含水層頂板標高3.5m，因此，地下水的類型為承壓水，承壓水頭高度為14.3m。抽水試驗系單井抽水試驗，當用QJ-5/24型深井潛水泵抽出水量1200m3/d時，5分鐘后地下水位基本穩定于標高14.7m處，水位下降值3.1m，水位穩定時間24小時。經過計算，水文地質參數為：滲透系數K值為14.55m/d，影響半徑尺值為118.33m。

地下水為無色、無味、無肉眼可見物，實測水溫為18.5℃，經水質分析，地下水水化學類型屬重碳酸鈣型水，PH值為7.2，總礦化度980.75mg/l，總硬度535.12mg/l，屬中等礦化極硬水。總鐵（Fe）含量為16mg/l，其中Fe2+含量為15.8mg/l，Mn含量為0.44mg./l，CL-含量為84.72mg/l。不經過專門處理，不適宜飲用和生活洗滌用。

2.2抽水井和回灌井設計

抽水井、回灌井的布置及設計必須根據場地環境條件進行，在保證水源熱泵空調系統地下水長期穩定使用的前提下，又不致造成地下水利用期間地質災害的出現。經過計算機和水源冷熱水空調機組的選型，地下水開采量必須達到滿足高峰空調負荷的3000m3/d。根據此用水量和試驗井抽水試驗數據，抽水井設計為三口，每口井水量1000m3/d,三口井三角形布設，間距80~120m，回灌井五口，每口井回灌水量600m3/d，總回灌水量3000m3/d，五口井呈梅花形布置，井間距最小大于40m。當三口抽水井與五口回灌井同時工作時，即抽取的地下水經水源熱泵機組利用后全部回灌入五口回灌井時，經電子計算機專用程序計算后，并繪制出抽水井和回灌井同時工作狀態下水位等值線圖顯示，場地東側基本沒有變化（變化小于0.5m），場地南側地下水水位有不到1.0m的沉降，大部分場地的地面沉降均小于0.5cm，只有場地南側地面沉降有1.0cm。大部分場地（包括原有8層住宅樓）不均勻沉降小于0.2‰，不會產生不良地質現象或影響建筑物的正常使用。地下水的開采與回灌設計由武漢地質工程勘察院進行，并由湖北省深基坑工程咨詢審查專家委員會進行了咨詢審查，設計方案得到了確認和通過。

抽水井的井結構為：井孔深度47.0m，孔徑500mm，井管直徑273mm，井管為壁厚8.0mm的無縫鋼管，管與管采用對口焊接，井管下置深度47.0m，自上而下0~23.0m為實管，23.0~46.0m為過濾管，46.0~47.0m為沉淀管。井管與井孔均必須圓直，井管下入井孔時，井管必須有找中器，管底必須用鋼板焊死，井孔與井管間從下而上回填標準礫砂（粒徑2~3mm）至深度18.0m處，再用干粘土球填至地面。采用包網填礫過濾器，過濾管在深度23.0m處與實管連接，過濾管表面由梅花形孔眼排列而成，過濾管表面必須均勻地焊縱向墊筋17根，墊筋外面用3層60目尼龍網扎牢（取水時要求地下水含砂量小于二十萬分之一）抽水井施工完畢后必須洗井直至水清砂凈，方可用水泵進行抽水，每口井均必須經過抽水試驗和試運行，方可正式投入使用。

回灌井的井結構為：井孔深度47.0m，孔徑500mm，井管直徑273mm，井管為壁厚8.0mm的無縫鋼管，管與管間采用對口焊接，井管下置深度47.0m。井管從孔口算起0~34.0m為實管，34.0~6.0m為回灌過濾管，46.0~47.0為沉淀管，沉淀管底部用鋼板焊死。井管與井孔間從下而上，回填標準礫砂（粒徑2~5mm）到深度21.0m處，兩用干粘土球填至深度10.0m處，最后用水下澆注法將水灰比為0.45的純水泥漿澆注至孔口。采用纏絲包網填礫過濾管，過濾管在深度34.0m處與實管連接。過濾管的孔眼排列，孔徑數量和孔隙率與抽水井的過濾管相同。過濾管表面焊接縱向墊筋的直徑、材料、數量也與抽水井的過濾管相同，回灌井施工完畢后必須立即洗井，直至水清砂凈，接著進行回灌水試驗和試運行，并提出相應資料，方可投入使用。

為保證隨時掌握地下水的使用和變化情況，還應該設置專門的水位觀測井或利用抽水井與回灌井進行水位觀測。抽水井與回灌井的科學設計和合理分布直接影響到水源熱泵空調系統的長期穩定運行，必須找有資質的專業水文地質部門進行設計，鑿井施工也必須嚴格按《供水管井設計施工及驗收規范》（GJJ10-86）執行，以確保成井的質量。

2.3水源冷熱水機組選用

地下水在夏季和冬季的實際需要量，與空調系統選擇的水源冷熱水機組性能、地下水溫度、建筑物內循環溫度和冷熱負荷以及熱交換器的型式、水泵能耗等有密切關系。電腦軟件選型分析及實際工程使用結果表明地下水使用溫差較大時，水源冷熱水機組的能效比較高，地下水的使用量較小，其配套井水泵的功率也較小。因此，在實際選用水源熱泵系統時，應盡可能加大地下水的使用溫差，減少地下水用量，這對提高水源熱泵系統的能效比和減少地下水量的開采，保護水資源都是極為重要的，如此合理高效地利用地下水資源才能產生最好的節能環保效益。經過多方技術論證，設計中最后選用意大利克萊門特公司生產的BE/SRHH/D2702型水—水螺桿冷熱水機組3臺，因地下水氯離子含量偏高（84.72mg/l），為防止水源冷熱水機組被腐蝕和泥沙堵塞，地下水抽取后先進入板式換熱器，設計中選用的板式換熱器為阿法拉伐公司的M15-EFG8型板式換熱器。板式換熱器采用小溫差（對數溫差2K）設計，制冷時地下水進/出口溫度為18/32℃，進入機組溫度為20/34℃；制熱時，地下水進/出口溫度為18/10℃，進入機組溫度為16/8℃，每臺機組地下水冬夏季的使用量均為80m3/h。采用板式熱交換器間接換熱，水源冷熱水機組的能效比約降低5%左右，但能保護機組穩定正常運行，提高機組的使用壽命。

3．空調系統形式

水源熱泵空調系統水環路的設計與常規冷水機組水系統的設計略有差異，必須根據各生產廠家的技術要求進行考慮。用戶側及地下水側空調循環水泵與水源冷熱水機組均采用先并后串的方式，循環水泵既可與冷熱水機組實現“一對一”供水，又可互相調節互為備用。對于水源冷熱水機組來說其實現夏冬季節制冷供暖的轉換，是通過水路系統閥門的轉換來進行的，夏季用戶側通過蒸發器回路供應冷凍水，冬季用戶側則通過冷凝器回路供應供暖熱水。因此夏冬季節水環路轉換閥最好采用調節靈活、性能可靠的電動閥，采用普通蝶閥時也一定要采用關斷靈活、密閉性好的閥門。地下水井抽水泵可采用深井潛水泵，潛水泵下放深度應在動水位之下5m處，安裝要平穩，泵體要居中。一般依據井管內徑、流量和揚程要求，根據生產廠家提供的樣本選配合適的水泵，再根據所需電功率選擇電機及配套電纜。潛水泵的揚程應包括井內動水位至機房地面高度，管道及板式換熱器阻力，水泵管道阻力及回灌余壓。地下水回灌管道設計應根據各回灌井的距離進行阻力平衡計算，以保證各灌井流量的均衡。

空調室外水環路和室內立管均采用機械密閉同程式系統，每個戶型由上至下均設有空調供回水管井，下供上回，戶內空調水管路為異程式。每戶供水管上設有分戶計量裝置，回水管上設有流量平衡閥。戶內空調末端設備均為臥式暗裝風機盤管，根據裝修布置情況頂送頂回或側送底回。風機盤管及戶內連接水管的布置均根據戶型設置情況盡量利用走道、進門過道，衛生間、廚房等對房間使用功能影響較小的位置，做到隱蔽、美觀并與室內裝修融為一體。空調室內供回水管保溫采用難燃橡塑管套，室外空調供回水水管采用聚氨脂現場發泡保溫直埋管，并作五層防水防腐保護層和玻璃鋼護殼，穿越馬路的直埋管增設鋼套管，并保證埋設深度在1m以上。

4．空調自控及減振

克萊門特水源冷熱水機組采用CVM300電腦微處理器，功能齊全，可自動調溫，調節流量、故障報警、記錄及自診斷功能，可進行聯網監控，實現無人值守。多機控制系統除具備單機自動化配置及功能外，還具備顯示多機組運行情況，根據回水溫度電腦自動判斷空調系統是部分機組運行還是全部機組運行。機組根據負荷側回水溫度進行邏輯計算，控制機組的運行狀態及啟停機，每臺機組采用無級能量調節實現機組的高效節能運行。機組還具備控制多臺壓縮機的均衡運行功能，能控制調整每臺壓縮機的運行時間，確保壓縮機的長期高效運行。

水源冷熱水機組壓縮機的下面設置彈簧減振器，減振效率在85%以上，即振動傳遞率小于0.15，降低了機組的振動及系統的振動，從而降低了機組的運行噪聲。空調水泵、機組進出口均采用橡膠接頭軟性連接，冷水機房內的空調水管均采用減振支吊架，避免因機組、水泵及管徑系統的振動而產生的噪聲。

5．設計總結

香榭里花園水源熱泵空調系統于2002年11月竣工投入使用，經過系統調試和一個完整的空調制冷供暖季運行檢驗，空調使用效果良好，達到了預期的設計目的。對今年6、7月份中央空調用電的運行記錄進行分析，可以看到6月份日均用電量為4970Kw，按小區建筑面積40856m2計算，每平方米建筑面積空調耗電0.122Kw/d，電費支出0.064元/d；7月份因連續高溫日均用電量略有上升，達到6342Kw，每平方米建筑面積空調耗電0.155Kw/d，電費支出0.082元/d。以戶均面積200m2計，一戶日均空調電費支出為12.8元，月支出為384元，相當于一臺2匹空調的費用支出，可以看出其運行費用是很低的，既低于常規冷水機組中央空調系統，更低于戶式中央空調系統。進一步的分析可以看到，水源熱泵中央空調系統運行費用之所以如此低廉，除水源熱泵空調系統較常規冷水機組中央空調系統能源利用效率高，中央空調系統在大面積居住小區中使用較戶式中央空調具有更大的負荷調節性和節能性，居住小區面積越大其用戶空調的同時使用率就越低，其負荷的參差性就越大，中央空調系統滿負荷運行的時間就越短，其優越性和節能性就越顯著。按以上6、7月份的運行數據折算，6月份的中央空調系統每天滿負荷運行時間為5.24小時，7月份的每天滿負荷運行時間也僅為6.68小時，遠低于戶式中央空調系統和分體式空調器的滿負荷運行時間。

香榭里花園中央空調系統設計時，風機盤管采用了電動二通閥的變流量系統，熱泵機組主機供回水總管上設壓差旁通控制。因住宅小區空調同時使用率較低，其節能效果應是非常顯著的，遺憾的是其主在后期因為控制整個投資成本，而砍掉了電動二通閥的節能控制系統，否則此中央空調系統節能效果應更優于現在的實際運行情況。另外，從實際運行情況來看，空調水泵的能耗占到系統總能耗的32%以上，因為住宅的同時使用率較低，空調負荷的變動性較大，通過空調水泵的聯控和變頻改造以適應空調負荷的變化，降低空調水泵的運行費用，其節能效果也將是較為可觀的。

由此可見，在住宅小區中采用水源熱泵中央空調系統在有可長期利用的地下水源的條件下是確實值得大力推廣的，其節能環保效益是顯而易見的，在解決了投融資及物業管理的問題后，其給住戶帶來的舒適的中央空調系統和合理的運行費用及給開發商帶來的良好經濟效益和超卓的樓盤形象，都將會是不言而喻的。

參考文獻

1．陳焰華等，武漢地區水源熱泵系統應用前景分析，暖通空調新技術，第4輯，2002

2．陳焰華等，住宅建筑的中央空調系統設計，建筑熱能通風空調，2002，2

第3篇

科研項目作為免稅項目增值稅進項稅月末需轉出，如不區分科研項目支出還是經營支出，則會產生很大的稅務風險。例1：一家科研院所，2010年5月購進了一批材料10萬元，進項稅額1.7萬元，其中：某科研項目領用4萬元材料，經營項目領用6萬元。當月將材料進項稅額1.7萬元進行了抵扣。月末未做進項稅轉出。2011年1月當地的稅務機關在核查時，發現了某科研項目領用4萬元材料，應進項稅轉出0.68萬元，做出如下懲罰決定：該科研院所補交0.68萬元的增值稅，并處以0.34萬元的罰款和相應的滯納金。根據《中華人民共和國增值稅暫行條例》第十條規定：免征增值稅項目的進項稅額不得從銷項稅額中抵扣，因此在實際操作別要注意區分免稅項目和應稅項目。在例1中，某科研項目領用的4萬元材料涉及的進項稅額不應該抵扣，在月末應做進項稅轉出0.68萬元（4×0.17）。如果未做轉出，稅務機關可按已抵扣而未轉出進項稅額最低百分之五十進行罰款，并按稅款額每天萬分之五加收滯納金。

科研院所每年的水電費是一筆很大的支出，由于對每個項目不會單獨計量用電用水量，通常會將水電費等費用按項目工時或直接材料等的比例分攤進入各個項目，也包含免稅科研項目和繳納營業稅的非應稅項目，在分攤水電費的同時，應將免稅的科研項目和非應稅項目分攤的水電費對應的進項稅額轉出，單從核算上看都沒問題，但稅務檢查時常常出現爭議，存在一定的稅務風險，會出現補繳稅款和罰款情況。

在進行固定資產進項稅額抵扣時，用于集體福利的固定資產不得抵扣；以建筑物或者構筑物為載體的附屬設備和配套設施，無論在會計處理上是否單獨記賬與核算，均應作為建筑物或者構筑物的組成部分，其進項稅額不得在銷項稅額中抵扣。附屬設備和配套設施包括給排水、采暖、衛生、通風、照明、通訊、煤氣、消防、中央空調、電梯、電氣、智能化樓宇設備和配套設施。近年來，國家對科研院所的固定資產投資較多，科研院所在組織實施這些投資項目時，要注意這些問題，避免出現多抵扣少納稅的現象。

科研院所一般研發能力強，技術力量雄厚，經常會出現設備自己研發、自己制造、自己使用的現象。對于自制設備財務處理通常是按項目在科研成本中歸集核算，待設備完成驗收后，按照科研事業單位的會計制度，減少該設備科研成本發生金額和修購基金科目金額，同時按自制設備的成本增加固定資產和固定基金，在納稅申報時，未作視同銷售處理。

新形勢下科研院所承擔了大量市場化研究和生產任務，由于科研院所產品具有研究創新的特點，項目研制周期往往比較長，產品交付驗收后，在合同款沒有全部到位的情況下，為控制經營風險，存在大量預收賬款掛賬現象，不按稅法規定及時確認營業收入，不能按規定時點申報納稅，存在巨大的稅務風險。

對于上述存在而常常忽視的增值稅稅務風險，根據科研院所的業務特點，對免稅項目進項稅轉出的稅務風險的管理，科研院所需要從科研項目源頭上開始重視。隨著國家科研體制發生變化，科研項目除政府撥款外需科研單位自籌部分資金完成，所以上報科研項目預算時要進行稅務策劃，盡量將涉及進項稅轉出購進貨物等在自籌資金中開支，不涉及進項稅轉出的費用在科研撥款中開支。在下達科研項目任務計劃時，分為國撥和自籌項目分別下達并分別核算，每月按在國撥經費中購進貨物支出金額為依據，計算當月進項稅轉出金額。對免稅和非應稅項目中的水電費開支進項稅額轉出，依據我國《增值稅暫行條例實施細則》第二十六條規定：一般納稅人兼營免稅項目或者非增值稅應稅勞務而無法劃分不得抵扣的進項稅額的，按下列公式計算：不得抵扣的進項稅額＝當月無法劃分的全部進項稅額×當月免稅項目銷售額（非增值稅應稅勞務營業額合計）÷當月全部銷售額（營業額合計）根據此公式計算進項稅額轉出金額，按月及時進行進項稅額的轉出。對自制設備的稅務風險控制，科研院所在自制設備完成驗收后，要及時結轉固定資產，同時要作為視同銷售處理，特別要做好自制設備價格認定，自制設備計稅價格最好征得稅務機關的意見，稅務機關同意后，按同類設備的價格來計算增值稅，及時繳稅。對預收賬款的稅務風險要積極進行防范，嚴格執行有關應稅行為的時間規定，按照合同進展情況，履行納稅義務，將預收賬款及時確認為營業收入，并在納稅申報時進行專項說明，待合同款全部到位的情況下，開具發票，避免重復納稅。

個人所得稅稅務風險及防范

科研院所作為個人所得稅的代扣代繳義務人，要及時準確計算個人所得稅，并按時繳納。但是在實際操作中，總有紕漏，主要有：科研院所由于工作需要和受工資總額的限制，往往需要雇用季節工、臨時工、實習生、返聘退休的技術人員，或接受外部勞務派遣用工。如何界定上述支出的性質，是勞務費還是工資？在扣繳個人所得稅時季節工、臨時工等的支出，科研院所往往按工資稅目扣稅，存在個人所得稅的代扣核算不準確的問題。評審費在科研單位是普遍現象，為了鼓勵專家，在科研項目評審中給專家發放評審費，經常是擬制發放表，由領導批準，專家簽領。項目評審費不按要求代扣個人所得稅。對于上述存在的個人所得稅的問題和風險，防范措施主要是科研院所要認真研究個人所得稅條款，準確界定費用性質和套用稅目。對于內部職工發放評審費應納入工資范疇一并計算當月個人所得稅；對于聘請的外單位專家，評審費應作為一次性勞務報酬計算個人所得稅，這樣就從源頭上消除了稅務風險。

企業所得稅稅務風險及防范

科研院所企業所得稅匯算清繳除了企業經常遇到的問題和稅務風險外，還有科研院所特殊業務引起或忽視的問題帶來的稅務風險。

（一）稅收優惠的事前審批與事后備案

在企業所得稅匯算清繳過程中，科研院所要享受的減免稅優惠，需要在規定的期限內報備，有些事項需事前審批，有些事項需事后備案，稅務機關審批備案認可后方可享受稅收優惠。由于歷史的原因，科研院所往往以上級機關的批準文件為依據，而忽視事前審批與事后備案工作，會帶來很大的稅務風險。因此在年度所得稅匯算清繳過程中，享受稅收優惠需根據有關規定在要求的時間內到稅務機關進行事前審批與事后備案工作。特別是在研究開發費用加計扣除備案中，要按照稅務機關規定的程序，及時報送新技術新產品新工藝的開發費預算、開發人員編制和名單、費用歸集表、項目立項決議文件、項目研究成果報告等。特別要注意在研究開發費用中列支的差旅費、辦公費等是不允許加計扣除的。

（二）不征稅收入

根據財稅［2011］70號文件規定，只要符合文件規定的三個條件，科研院所獲得專項財政資金可作為不征稅收入。但同時規定，上述不征稅收入用于支出所形成的費用，不得在計算應納稅所得額時扣除，用于支出所形成的資產，其計算的折舊、攤銷不得在計算應納稅所得額時扣除。科研院所往往忽視此條規定，造成不必要的稅務風險。

（三）應稅收入彌補免稅項目的虧損

科研院所用應稅收入抵補免稅項目虧損，虧損只能用減免稅項目所得來彌補。在計算應納稅所得額時，合并計算應稅所得和免稅項目虧損，存在少繳企業所得稅的風險。根據國稅函［2010］148號規定，科研院所要分別核算應稅所得和免稅項目，對取得的免稅收入、減計收入以及減征、免征所得額的項目不得彌補當期以及以前年度應稅項目虧損。

（四）所得稅匯算期前后取得有效憑證

科研院所在科研生產過程中，因債務糾紛，資金情況、質量問題等原因，難免會發生無法取得合法、有效的入賬憑證，在實際執行中會遇到既未在成本費用發生年度取得，也未在匯算清繳時補充，但在以后年度取得該成本費用的有效憑證，不論業務發生多長時間，均在取得年度扣除。根據國家稅務總局2012年第15號公告的相關規定，多繳的企業所得稅稅款可向以后年度遞延抵扣或申請退稅，但不能超過五年，五年后取得入賬憑證在取得年度不能扣除。

其他稅務風險及防范

（一）會計賬務處理產生的稅務風險

固定資產的盤盈和處置收入作為修購基金的增加，房租收入在事業單位會計中作為住房基金的增項處理，而稅法會作為應稅收入。對于這些會計處理與稅法的不同，在所得稅匯算清繳時應進行收入的納稅調增，否則會帶來少納所得稅的稅務風險。

（二）轉撥經費產生的稅務風險