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第1篇

1.1區(qū)域項目概況

該項目位于北京市大興區(qū)亦莊鎮(zhèn)西北部，緊鄰大興區(qū)和朝陽區(qū)交界處，周邊的郊野公園有海棠公園、老君堂公園、鴻博公園、鎮(zhèn)海公園，項目總占地約40.33hm2。

1.2項目建設必要性

對公園建設必要性的分析，可以更準確地把握規(guī)劃意圖，合理地確定公園的使用功能。亦新公園毗鄰北京經濟技術開發(fā)區(qū)以及朝陽區(qū)十八里店鄉(xiāng)，人口密集。公園的建設，將為周邊居民提供更加自然、健康的休閑娛樂方式，滿足周邊居民和廣大北京市民的野外休閑游憩需求。公園建成后將與附近的鴻博公園、海棠公園、老君堂公園、鎮(zhèn)海公園集中連片，有效推進城市綠化隔離地區(qū)“郊野公園環(huán)”的建設。

1.3現(xiàn)場分析

亦新公園的現(xiàn)場調查主要包括現(xiàn)狀植被、地形地貌等。1.3.1現(xiàn)狀植被：有大片速生楊，并有少量檜柏、柳樹等。五環(huán)路兩側苗木種類豐富，林木生長、林地衛(wèi)生狀況良好。除五環(huán)兩側外，其他地塊樹種較單一，垂直郁閉度低，色相、季相、層次變化不豐富，林下基本無地被，局部有枯死木、萌蘗現(xiàn)象嚴重。1.3.2地形地貌：園區(qū)內總體地勢平坦，局部地區(qū)略有高差。五環(huán)兩側有排水溝，公園建設中將結合用作排水系統(tǒng)。1.3.3現(xiàn)狀：西北角有口現(xiàn)狀魚塘，魚塘相關配套設施比較完善。

1.4方案設計

通過區(qū)域項目概況、項目建設必要性、現(xiàn)場踏勘分析思考，同時與建設單位等相關方的溝通交流后，開始了方案的設計。1.4.1設計原則。（1）因地制宜，最大限度地利用現(xiàn)狀植物，減少伐移量；（2）生物多樣性原則，豐富植物品種，建設喬、灌、草的復層立體結構；（3）對現(xiàn)有的地形進行必要的改造設計，在完善道路系統(tǒng)的同時，盡量少動土方；（4）充分利用現(xiàn)狀的空地，根據(jù)功能要求合理來布置活動場所和園林景觀建筑小品。1.4.2設計目標。亦新公園建設將依托現(xiàn)狀基礎條件，突出公園自身特色，滿足周邊功能需求，在林間空地、道路底景、轉彎處、景觀節(jié)點、活動場地周邊等重點地段增植常綠喬木、彩葉樹種、花灌木及林下地被，豐富植物景觀層次，營造良好的四季景觀。1.4.3功能分區(qū)。根據(jù)公園所在地的自然條件，盡可能地“因地、因時、因物”而“制宜”，結合各功能分區(qū)本身的特殊要求，將園區(qū)分為6個功能區(qū)：（1）中心活動區(qū)：主要為周圍社區(qū)內居民提供一個娛樂場所，居民可在廣場舉行文化娛樂活動。（2）服務管理區(qū)：主要用于公園管理及游客服務。公園管理區(qū)內，設置辦公、車庫、食堂、宿舍、倉庫、游客服務中心等建筑。（3）休閑運動區(qū)：該區(qū)主要布置各類休閑健身設施，供居民進行健身活動。設有籃球場、樹陣廣場、林下健身廣場，并將現(xiàn)狀魚塘改造成景觀水面。（4）安靜休息區(qū)：在密林中設置散步道、林下小空間，營造安靜祥和的環(huán)境，使人們在其中能得到放松。（5）花卉觀賞區(qū)：巧妙利用植物景觀配置，引進國內、外各種新、奇、特花卉盆栽，做花卉展示，讓游人暢游在花的海洋，并與園區(qū)“自然”、“野趣”主題相呼應，可作為整個園區(qū)對外形象宣傳窗口，使過往行人與車輛產生“一覽全園”的觀光興致。（6）綠化緩沖區(qū)：公園與城市主干道相鄰處設置綠化緩沖帶。緩沖帶利用現(xiàn)狀植物速生楊，采用密植喬灌草復合植物群落和地形相結合，隔離公園外的嘈雜環(huán)境，形成綠化緩沖區(qū)，營造公園安靜的環(huán)境。1.4.4道路系統(tǒng)。根據(jù)道路通行特點設計道路寬度及鋪裝做法。具體如下：一級園路作為公園的主園路，連接公園內各主要出入口及景區(qū)、景點，具有管理、運輸、維護、消防及人行的使用功能。二級道路作為一級園路的補充，完善道路系統(tǒng)，是公園內游人步行到達各景點的主要道路，可行小型機動車。三級道路作為園區(qū)內的步行道，路寬1.2m。根據(jù)分布位置，采取卵石及青石板兩種做法。1.4.5種植設計。種植調整以場地現(xiàn)狀速生楊為主，并適當增加雪松、油松、白皮松等常綠樹種，銀杏、法桐、國槐、紫葉李、西府海棠等落葉喬木。在林間空地及景觀節(jié)點增加開花灌木，形成三季有花的景觀效果。主要灌木樹種有碧桃類、金銀木、連翹、丁香、黃刺玫、華北珍珠梅、太平花、紫薇、木槿、紫葉矮櫻、紅瑞木等。在地被使用上，可大量選用適宜北京生長的、耐干旱的野生地被花卉，在植物的種類和數(shù)量上形成優(yōu)勢。這樣有利于形成公園的植被特色和亮點，減少管理成本和維護成本。1.4.6水電設計。亦新郊野公園遠近期均不具備自來水及中水引入條件，公園內的澆灌用水和生活用水目前來源只能利用現(xiàn)狀機井取水。公園被北五環(huán)路和匝道分成4塊綠地，為滿足分散的綠地灌溉，需要使用1號、2號、4號機井，這3口井因年久失修，井內無水，需進行修復更新。1.4.7附屬設施。為滿足市民進入公園游憩、休閑、健身等使用功能及園務管理等要求，根據(jù)《意見》中對于公園建設的要求，為突出以人為本，滿足游人的基本需求，增加公共服務配套設施，主要包括公園管理用房、廁所、健身器材、果皮箱、標識牌、小賣部、園椅等[2]。

1.5重要節(jié)點的處理

1.5.1主入口設計。主入口是公園設計中的重點。既要考慮公園養(yǎng)護車輛、殘障人士的出入，同時要兼顧主入口的標識作用。考慮到公園主入口設在五環(huán)匝道旁，不適合以設置小廣場的形式作為標示，所以在匝道邊采用“亦新公園”字樣的景石來起到標示作用，通過景觀大道向公園內找坡，并在景觀大道末端以放大的廣場收尾，以解決車行、入口標識及高差等問題，并使主入口空間向內延伸。1.5.2休閑運動場地設計。休閑運動場地需要較大面積的場所來布置運動場地及設施，利用公園西北角空地建設休閑運動區(qū)，在該區(qū)內將綜合服務用房、停車、健身休閑等功能結合在一起，因地制宜，既減少了伐移量，同時滿足了需求。1.5.3景觀水面設計。公園西北角有口魚塘，魚塘相關配套設施比較完善，在設計中我們結合現(xiàn)有魚塘，通過駁岸改造及景觀植物的點綴，將其改造成一處集垂釣、休閑于一體的休閑場所。

2其他應注意的問題

2.1遵循合理的設計程序

與相關方的溝通，各個環(huán)節(jié)應該遵循既定的順序有效地進行，不能隨意顛倒。

2.2與相關單位的溝通協(xié)商

在開始設計前及整個設計過程中，與建設單位等相關方的及時協(xié)調溝通至關重要，這種溝通可以讓設計者更全面、準確地了解現(xiàn)場的實際情況，例如用地性質的確定，建成后的用途等方面都是通過溝通協(xié)商后才能明確的。

2.3建設過程中的跟蹤配合

在公園建設過程中，現(xiàn)場會有一些問題與設計矛盾，這就需要通過現(xiàn)場施工配合，在遵循大的設計定位及原則的前提下，以設計變更等形式完善設計。

3結論

第2篇

氧氣瓶供氧依地區(qū)不同，收取費用不同，一般折合5～7元/m3，40L瓶氧為26～36元；液氧按當?shù)匾貉鯊S供應價核算，國內一般以地區(qū)價1700～1800元/t計，在3.6元/m3左右；PSA制氧主要以電費損耗為主，用電按國內一般地區(qū)價0.8元（/kW•h）計，一般1m3為1kW•h電，因此，采用40L氧氣瓶，每瓶按5.2m3計算。

2方案選型

瓶氧供氧與液氧供氧主要是按需供給，對醫(yī)院的需氧量要求不嚴格，不夠就補充。而PSA制氧機在建設前，需進行需氧量測算，從而決定建設規(guī)模。首先，采用PSA制氧機供氧前，應了解醫(yī)院平均月氧氣消耗量、病床數(shù)、手術間、ICU病房數(shù)等；其次，開展平均用氧量、高峰期用氧量等測算；最后，經綜合評估后，方可確定氧產量的選擇。本文以某中心醫(yī)院用氧量為例，進行方案選型設計。某醫(yī)院每月用液氧數(shù)量折合成40L瓶氧為5000多瓶，醫(yī)院病床總數(shù)1600張，手術室23間，ICU病床27張，24人高壓氧艙1個。則PSA制氧系統(tǒng)選型設計及注意事項如下。

2.1執(zhí)行及驗收標準

中心供氧建設時應要求建設方的技術材料、設備、工程、設計、安裝和運行全部按相關的最新國家標準執(zhí)行，如采用國外標準則應提供中文文本，并確認該標準不低于相關國家標準。工程各設備的設計、制造、檢驗、供貨、安裝、調試、驗收和維修，其各項技術參數(shù)必須符合或高于國家標準及行業(yè)標準，如有新標準則采用新標準。各執(zhí)行相關標準分類及具體名稱如下：

（1）供氧系統(tǒng)設計、安裝調試、驗收。YY/T0187—1994《醫(yī)用中心供氧系統(tǒng)通用技術條件》；GB8982—1998《醫(yī)用氧氣》。

（2）吸引系統(tǒng)設計、安裝調試、驗收。YY/T0186—1994《醫(yī)用中心吸引系統(tǒng)通用技術條件》。

（3）壓縮空氣儲罐的設計、制造、驗收。GB150.01-04—2010《鋼制壓力容器》。

（4）電氣設備安裝驗收。GB3836.4—2000《爆炸性環(huán)境用防爆電氣設備本質安全型電路和電器設備》；GBJ50150—2006《電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》。

（5）系統(tǒng)中各種管道施工及要求。GB50235—2010《工業(yè)金屬管道工程施工及驗收規(guī)范》；GB50016—2006《建筑設計防火規(guī)范》。

（6）醫(yī)用氣體終端的驗收。YY0801.1—2010《醫(yī)用氣體管道系統(tǒng)終端第1部分：用于壓縮醫(yī)用氣體和真空的終端》；GB/T12241—2008《安全閥一般要求》；GB567.1—2012《爆破片安全裝置》；GB50184—2011《工業(yè)金屬管道工程質量檢驗評定標準》；GB50236—2011《現(xiàn)場設備、工業(yè)管道焊接工程及驗收規(guī)范》。

（7）各類管路驗收。YS/T650—2007《醫(yī)用氣體和真空用無縫銅管》；GB/T17395—2008《無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差》；GB/T14976—2012《流體輸送用不銹鋼無縫鋼管》；GB/T12459—2005《鋼制對焊無縫管件》。

（8）供氣工程的施工。GB50751—2012《醫(yī)用氣體工程技術規(guī)范》。

2.2用氧量測算及分析

氧量測算是制定中心供氧總容量的重要依據(jù)，一般制氧量的測算以醫(yī)院現(xiàn)有月瓶氧消耗為依據(jù)，或通過現(xiàn)有病床數(shù)、手術間、ICU等數(shù)量進行高峰用氧估算。

2.2.1平均用氧量測算因已知醫(yī)院月用氧量折算為5000多瓶，因此考慮一定的冗余量，按6000瓶計算，滿瓶壓力取13MPa，即130kg/cm2，則醫(yī)院每月用氧量為40L×130×6000÷1000L/m3=31200m3因此，每天平均用氧量為1040m3，則對PSA制氧機而言應當設計為機組每日工作時間不超過10h為宜，為此，該院的制氧機需求為1040÷10=104m3/h。

2.2.2高峰期用氧量測算依據(jù)YY/T0187—1994《醫(yī)用中心供氧系統(tǒng)通用技術條件》的規(guī)定，測算用氧量時，各病房和手術室氣體流量、使用率按表4計算。由此，該院高峰期用氧量測算情況見表5。

2.2.3氧產量建設規(guī)模選型時為使設備可靠運行，并保持良好的運行狀態(tài)，延長使用壽命，設備應有一定的運行與停機比，通常為1∶1，且保證醫(yī)院24h不間斷用氧需求，考慮設計的冗余量及醫(yī)院發(fā)展等因素，建議：該醫(yī)院總制氧量為120m3/h，采用30m3/h醫(yī)用分子篩制氧設備4套；所有制氧設備同時運行時，每天運行時間為10h，運行與停機比為1∶1.4，設備運行可做到一用一備，具有很好的散熱時間和較充裕的維護保養(yǎng)時間。當用氧高峰期時，所有設備同時運行可滿足102m3/h的高峰期用氧量需求。

2.3設備選型

本文所述中心醫(yī)院采用液氧供氧，月液氧購置費用及人員工資費用統(tǒng)計為16萬元，年支出費用192萬。基于PSA制氧設備，其供氧成本主要由設備購置費用、運行費用、維修費用組成。采用4臺30m3/h制氧設備成本如下：

（1）設備成本。90萬/臺套（國產品牌），合計360萬元。

（2）運營成本。

①電費：4套設備總功耗為160kW，假設每天運行10h，則耗電量為1600kW•h。醫(yī)院用電收費按0.8元（/kW•h）計算，則每天電費為1280元，每月電費為3.84萬元。

②人員：2人，2500元/人，5000元/月。因此，運營成本為每月4.34萬元，52萬/a。

（3）維修成本。前3a免費保修，3a后按設備購置費用5%核算，18萬/a，平均1.5萬/月。因此，醫(yī)院僅需30個月即可收回成本，而30個月后每月能節(jié)省10萬元，為醫(yī)院年節(jié)支120萬元。目前，國內外制氧設備廠家眾多，價格差異較大，國內制氧設備技術成熟，但價格一般為進口售價的1/2，售后服務價格僅為國外的1/4，同時由于國內廠商的技術力量制約，進口設備的維修難以及時維護，給醫(yī)院造成不必要損失。因此，建議在設備選型時應考慮以國產設備為主。

2.4機房要求

設備機房布局圖需依據(jù)醫(yī)院最終確認方案、機型、數(shù)量等實際情況進行合理布局規(guī)劃，而一般機房建設的基本要求：機房高度應足夠，地面應堅固、平整，建議內墻面做吸音處理；機房內外配備干粉式滅火器材，機房照明應安裝防爆燈及開關；空壓機、儲氣罐、冷干機、過濾裝置處應設下水道；機房內溫度應為5～38℃，通風良好；地面施工時，應先進行設備動力線管預埋工作；空壓機上散熱口與排風口應制作排風管連接至機房外；機房進風口加裝過濾網；制氧主機放空管應接至機房外，并做消音處理。

3結果

通過對3類氧源的安全性、使用方便性及可靠性、經濟性分析可知，基于PSA制氧機的供氧方式安全性好、使用方便，同時具備較好的經濟性，因此，是中心供氧的最佳選擇方式。從國內醫(yī)療單位的總體情況看，目前是3種氧源技術并存。從近年新建或改造集中供氧系統(tǒng)的醫(yī)療單位看，主要以液氧和PSA制氧為主，瓶氧供氧已逐步淘汰，而應用PSA氧源技術的單位占絕大多數(shù)。

4結語及展望

第3篇

1．1頂板局部鑿除方案

頂板局部鑿除方案即鑿除崩裂的頂板（順橋向鑿除范圍為墩頂兩側各6m），順直預應力管道，然后澆筑頂板，恢復鑿除截面。鑿除截面橫向位置如圖3陰影部分所示。該方案施工順序為：①放張鑿除區(qū)域內已張拉的31根頂板鋼束，鑿除頂板；②順直預應力管道，恢復鑿除截面，張拉鑿除截面預應力；③在支架上張拉剩余全部鋼束；④脫架，轉體就位；⑤合龍成橋；⑥收縮徐變完成；⑦運營階段。采用MIDAS有限元軟件計算該方案各施工階段及運營階段主梁頂、底板最大及最小正應力，計算結果如表1所示。由于后恢復的頂板順橋向位于墩頂，在預應力作用下各階段均承受壓應力，本文僅給出最小應力數(shù)值。由計算結果可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現(xiàn)拉應力，最大壓應力為15．3MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa；運營階段頂、底板各截面未出現(xiàn)拉應力，未鑿除頂板的最大壓應力為18．3MPa，超過了C45混凝土運營階段壓應力限值14．8MPa，且后恢復的頂板混凝土沒能充分發(fā)揮作用，運營階段最大壓應力僅為9．8MPa。

1．2頂板局部補強方案

頂板局部補強方案即在崩裂的頂板處新增橫隔板進行局部補強。頂板局部補強方案縱斷面示意如圖4所示。該方案施工順序為：①已張拉的鋼束灌漿，鑿除崩裂、破損的混凝土，在圖4陰影區(qū)域箱室內增加橫隔板；②在支架上張拉剩余全部鋼束；③脫架，轉體就位；④合龍成橋；⑤收縮徐變完成；⑥運營階段。采用MIDAS有限元軟件計算該方案各施工階段及運營階段主梁頂、底板最大及最小正應力，計算結果如表2所示。由計算結果可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現(xiàn)拉應力，最大壓應力為15．0MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa；運營階段頂、底板各截面未出現(xiàn)拉應力，頂板的最大壓應力為15．7MPa，超過了C45混凝土運營階段壓應力限值14．8MPa。

1．3方案比選結果

若采用頂板局部鑿除方案，結構外觀與原設計一致，但施工難度大；運營階段后補頂板最大壓應力僅9．8MPa，頂板混凝土未能充分發(fā)揮作用，導致未鑿除的混凝土運營階段標準組合壓應力達到18．3MPa，比C45混凝土的壓應力限值大3．5MPa。若采用頂板局部補強方案，結構外觀與原設計有一定的出入，但新增橫隔板工程量小，施工難度小；與頂板局部鑿除方案相比，采用該方案成橋后結構壓應力較小，頂板最大壓應力15．7MPa，比C45混凝土的壓應力限值大0．9MPa。綜合2種方案的優(yōu)、缺點，決定將頂板局部補強方案作為推薦方案。

2推薦方案的優(yōu)化

2．1運營階段結構應力的優(yōu)化

按照頂板局部補強方案，如采用原設計的預應力數(shù)量，標準組合下距離主墩中心線約12m處的箱梁頂緣應力達到15．7MPa，超過了C45混凝土的應力限值14．8MPa。考慮原設計偏于保守，提出減少箱梁預應力的方法以減小箱梁頂緣應力。具體的預應力調整方案如下。（1）合龍前減少張拉：2束ZT06、2束BT10、2束ZT05、2束BT11、4束ZT11、2束BT12、2束BT12′每束分別由原設計的22根減為15根，2束ZT04每束分別由原設計的19根減為15根。其中2束ZT06、1束BT10為已張拉鋼束，施工時實際為放松7～15根，其余鋼束均為未張拉鋼束，按15根張拉即可。（2）合龍后減小張拉：所有合龍底板束的張拉控制應力均由0．75fpk減為0．68fpk，fpk為鋼絞線抗拉強度標準值。經計算，采用該預應力調整方案，標準組合下距離主墩中心線約12m處的箱梁頂緣應力降到14．77MPa，滿足規(guī)范要求。

2．2成橋狀態(tài)主梁線形的優(yōu)化

采用原設計方案施工時，拆除主梁支架后，梁端發(fā)生4．2cm的豎向下?lián)献冃巍０丛摲桨甘┕r，拆除主梁支架后，梁端發(fā)生7．1cm的豎向下?lián)献冃危仍O計方案大2．9cm。由于支架施工轉體梁段時預拱度是根據(jù)原設計方案設置的。因此，為了保證主梁線形，通過增加鋪裝層的厚度對主梁線形進行調整：轉體梁段端部鋪裝層厚度增加2．9cm，主墩中心和主梁端部不增加，中間部分按直線擬合。進行結構計算時將增加的鋪裝計入二期恒載。

3結構計算分析

采用MIDAS有限元軟件，按照優(yōu)化后的頂板局部補強方案對結構進行計算分析，計算時考慮預應力偏位的影響。有限元模型如圖5所示。

3．1施工階段結構計算結果及分析

優(yōu)化的頂板局部補強方案下箱梁頂、底板最大及最小正應力如表3所示。由表3可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現(xiàn)拉應力，最大壓應力為13．7MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa，施工過程應力滿足規(guī)范［7］要求。

3．2成橋狀態(tài)結構計算結果及分析

（1）承載能力基本組合下，主梁的最大正彎矩出現(xiàn)在距離墩頂55．5m處，彎矩值為166413．7kN•m，對應的抗力為401212．8kN•m，主梁的最大負彎矩出現(xiàn)在距離墩頂4m處，彎矩值為－1807370．0kN•m，對應的抗力為－2196755．8kN•m，內力的絕對值均小于相應截面的抗力值，主梁承載能力滿足規(guī)范要求。（2）短期組合下，箱梁截面上緣墩頂附近出現(xiàn)了拉應力，最大值為0．57MPa；箱梁截面下緣最大正應力均為壓應力，未出現(xiàn)拉應力。墩頂?shù)睦瓚κ怯捎谟嬎愕氖д鎸е碌模覒?shù)值很小，主梁正截面抗裂滿足全預應力結構要求。短期組合下，箱梁截面最大主拉應力出現(xiàn)在主墩兩側附近，最大值為0．92MPa，小于C45主拉應力限值1．004MPa，主梁斜截面抗裂驗算滿足規(guī)范要求。（3）標準組合下，箱梁截面上緣最大壓應力出現(xiàn)在距離主墩中心線12m附近，最大值為14．71MPa，小于正截面壓應力限值14．8MPa；箱梁截面下緣最大壓應力出現(xiàn)在合龍段附近，最大值為12．66MPa，小于正截面壓應力限值14．8MPa，主梁正截面壓應力驗算滿足規(guī)范要求。標準組合下，箱梁截面最大主壓應力出現(xiàn)在距離主墩中心線12m附近，最大值為14．71MPa，小于C45主壓應力限值17．76MPa，主梁斜截面主壓應力驗算滿足規(guī)范要求。（4）按短期組合計算結構撓度，消除結構自重產生的撓度為22．4mm，考慮長期效應系數(shù)1．4375，撓度為22．4mm×1．4375＝32．2mm，主梁撓度限值L／600＝73000mm／600＝121．7mm，主梁剛度滿足規(guī)范要求。

4結語