前言：我們精心挑選了數(shù)篇優(yōu)質(zhì)電磁的磁效應(yīng)文章，供您閱讀參考。期待這些文章能為您帶來啟發(fā)，助您在寫作的道路上更上一層樓。

第1篇

關(guān)鍵詞：直流輸電；直流地電場；電化效應(yīng)；熱力效應(yīng)；電磁效應(yīng)

中圖書分類號：TM862 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1006-8937（2012）32-0098-04

目前，世界上許多國家都在研究并應(yīng)用直流聯(lián)網(wǎng)模式。如，印度采用直流聯(lián)網(wǎng)將國家電網(wǎng)分割成四個(gè)同步電網(wǎng)；美國中東部電網(wǎng)與西部電網(wǎng)、南部電網(wǎng)和加拿大電網(wǎng)采用直流隔開、限制同步電網(wǎng)規(guī)模的聯(lián)網(wǎng)方式；我國的全國聯(lián)網(wǎng)與西電東送是緊密結(jié)合的，大力發(fā)展特高壓直流輸電是實(shí)現(xiàn)全國資源優(yōu)化配置的必由之路。

在特高壓送端及受端地區(qū)，直流輸電建成初期的單極運(yùn)行方式也帶來了一系列問題。巨大的直流電流注入大地后，在方圓近百公里的范圍內(nèi)形成直流地電場，引發(fā)電化效應(yīng)、熱力效應(yīng)、電磁效應(yīng)三種負(fù)面影響。管網(wǎng)、土壤及設(shè)備都有可能遭受一定的破壞，嚴(yán)重時(shí)還有可能危及到交直流混聯(lián)系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。國內(nèi)外專家學(xué)者對這三種效應(yīng)做了大量研究工作，在研究時(shí)利用了諸多方法，如鏡像法、遞推法、有限元法、邊界元法；提出了諸多模型，如地下管道傳輸線模型、變壓器直流偏磁電路—磁路模型、動態(tài)磁滯損耗模型等；開展了諸多實(shí)驗(yàn)，如勵磁電流實(shí)驗(yàn)、耐直能力實(shí)驗(yàn)等；提出了諸多措施，如陰極保護(hù)、電容隔直等。

本文針對直流接地系統(tǒng)的電熱磁效應(yīng)，首先介紹了求解直流地電場的泛定方程及邊界條件，列出了計(jì)算土層直流電位分布的各種函數(shù)形式；其次，概述了三種效應(yīng)的危害及其研究進(jìn)展，包括計(jì)算方法、模型及實(shí)驗(yàn)；最后，提出了目前存在的問題及相關(guān)建議。

1 直流地電流場

直流地電場的研究主要集中在直流注入電流引起的地電位分布及地電流分布。地電位分布會引起跨步電壓，而地電流分布不僅會引起地下管網(wǎng)發(fā)生電化腐蝕，還有可能竄入地上電磁設(shè)備引起偏磁效應(yīng)。

2 電化效應(yīng)

電化學(xué)效應(yīng)的研究主要集中在高壓直流輸電入地電流對接地極一定范圍內(nèi)地下設(shè)施的電腐蝕影響。為了充分發(fā)揮直流輸電的優(yōu)勢，避免其不利影響，需要分析直流電流地下散流對埋地管網(wǎng)等設(shè)施的電化腐蝕特性，提出防護(hù)措施。

3 熱力效應(yīng)

直流接地極的熱穩(wěn)定性直接影響到變電站的安全運(yùn)行，近些年來由于地下腐蝕，導(dǎo)體截面不夠，接地引下線燒斷等因素引起的重大設(shè)備事故屢有發(fā)生。目前對直流輸電系統(tǒng)接地極的熱力效應(yīng)的研究主要是分析接地極周圍的熱場分布，從而對接地極的設(shè)計(jì)提出相關(guān)的建議。

文獻(xiàn)[23]主要闡述了接地極熱力效應(yīng)產(chǎn)生的原理。由于土壤并非是良導(dǎo)體，在電流的作用下，土壤溫度將升高。當(dāng)溫度升高到一定程度，土壤中的水分將可能被蒸發(fā)掉，土壤導(dǎo)電性能將會變差，電極出現(xiàn)熱不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)可使土壤燒結(jié)，電極喪失運(yùn)行功能。所以，為保證電極在運(yùn)行中擁有良好的熱穩(wěn)定性能，土壤要有良好的電熱、導(dǎo)電性能，具有較高的濕度和較大的熱容系數(shù)。

此計(jì)算方法適用于水平雙層土壤結(jié)構(gòu)的發(fā)熱分布計(jì)算；在接地極10m范圍內(nèi)的土壤中，其溫度變化率較大，且最高溫度出現(xiàn)在接地體的下表面附近；其正確性尚待模擬實(shí)驗(yàn)的驗(yàn)證。

文獻(xiàn)[29]基于有限差分法原理，針對云廣和貴廣Ⅱ回直流輸電系統(tǒng)共用接地極的3個(gè)備選極址的不同土壤參數(shù)，對共用接地極設(shè)計(jì)方案的溫升曲線進(jìn)行時(shí)域分析，建立了一套可對直流接地極周圍溫度場參數(shù)進(jìn)行時(shí)域分析的數(shù)值算法。推導(dǎo)了三種類型的土壤內(nèi)部空間節(jié)點(diǎn)的計(jì)算公式，該方法避免了現(xiàn)有接地極溫升計(jì)算公式將接地極體視為等溫體的缺點(diǎn)，提高了運(yùn)算的準(zhǔn)確性。

從以上的歸納和分析可以看出，利用有限差分法對單接地極的溫度場進(jìn)行分析計(jì)算的相關(guān)研究較多，而針對共用接地極的研究只是少數(shù)。隨著直流輸電工程的興建，在一些地區(qū)將會出現(xiàn)多個(gè)接地極共存的現(xiàn)象。此時(shí)地下溫度場分布更加復(fù)雜，需要考慮相互之間的耦合關(guān)系。

5 結(jié) 論

高壓直流單極運(yùn)行會在大地層形成電場分布，目前的主流計(jì)算方法是復(fù)鏡象法和邊界元法，前者地質(zhì)剖分簡單，但計(jì)算精度較差；后者地質(zhì)剖分復(fù)雜，但計(jì)算時(shí)間過長，建議在距離接地極較近處及重點(diǎn)區(qū)域采用邊界元法，較遠(yuǎn)處采用復(fù)鏡像法。直流地電場分布還會引發(fā)三種負(fù)面效應(yīng)：電化效應(yīng)、熱力效應(yīng)及電磁效應(yīng)。建議對地下管網(wǎng)采用陰極保護(hù)和加涂絕緣層的方法，保護(hù)大面積管道及絕緣層破壞處。建議在直流系統(tǒng)前期帶電試驗(yàn)時(shí)通過降低功率的運(yùn)行方式了解直流地電流分配特點(diǎn)，在直流量入侵較嚴(yán)重的站廠采取電容隔直的方法。

參考文獻(xiàn)：

[1] 李云長，李慶民，李貞，等.半島地質(zhì)條件下計(jì)算高壓直流輸電地中直流分布的擴(kuò)展鏡像法[J].高電壓技術(shù)，2011，37（2）：444-452.

[2] 趙小軍，李琳，程志光，等.應(yīng)用諧波平衡有限元法的變壓器直流偏磁現(xiàn)象分析[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2010，30（21）：103-108.

[3] 張波，趙杰，曾嶸，等.直流大地運(yùn)行時(shí)交流系統(tǒng)直流電流分布的預(yù)測方法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2006，26（13）：84-88.

[4] 曹林，何金良，張波.直流偏磁狀態(tài)下電力變壓器鐵心動態(tài)磁滯損耗模型及驗(yàn)證[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2008，28（24）：141-146.

[5] 李泓志，崔翔，劉東升，等.大型電力變壓器直流偏磁分析的磁路建模與應(yīng)用[J].高電壓技術(shù)，2010，36（4）：1068-1076.

[6] C.A.Baguley，U.K.Madawala，B.Carsten.The Impact of Vibra-

tion Due to Magnetostriction on the Core Losses of Ferrite Toroidals Under DC Bias[J].IEEE Transactions on Magnetics，2011，47（8）：2022-2028.

[7] 趙志剛，劉福貴，張俊杰，等.直流偏磁條件下變壓器勵磁電流的實(shí)驗(yàn)與分析[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2010，25（4）：71-76.

[8 李曉萍，文習(xí)山，藍(lán)磊，等.單相變壓器直流偏磁試驗(yàn)與仿真[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2007，27（9）：33-40.

[9] 李慧奇，崔翔，候永亮，等.直流偏磁下變壓器勵磁電流的實(shí)驗(yàn)研究及計(jì)算[J].華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)，2007，34（4）：1-6.

[10] 高里迎，郭賢珊，董曉輝.接地極入地電流對桿塔腐蝕及防護(hù)研究[J].中國電力，2009，42（12）：38-41.

[11] L.Boldue，M.Granger，J.Saintonge，et a1.Development of a DC current blocking device for transformer neutrals[J].IEEE Transactions on Power Delivery，2005，20（1）：163-168.

[12] 梅桂華，梁文進(jìn)，劉艷村，等.變壓器直流偏磁電流阻容抑制裝置的開發(fā)應(yīng)用[J].高電壓技術(shù)，2009，35（10）：2581-2585.

[13] J.E.T.Villas，C.M.Portela.Calculation of electric field and potential distributions into soil and air media for a ground electrode of a HVDC system[J].IEEE Trans on Power Delivery，2003，18（3）：867-873.

[14] 劉力，孫結(jié)中.等值復(fù)數(shù)鏡像法在多層土壤接地計(jì)算中的應(yīng)用[J].高電壓技術(shù)，1998，24（3）：57-60.

[15] 趙志斌，張波，崔翔，等.分層土壤中點(diǎn)電流源電流場計(jì)算的遞推算法[J].華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)，2003，30（1）：22-25.

[16] 楊德均.金屬腐蝕學(xué)[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2003.

[17] 星野九平，山室，富士雄.管道及其設(shè)備的腐蝕與防蝕[M].北京：石油工業(yè)出版社，1979.

[18] 國家電網(wǎng)武漢高壓研究院.±800kV直流接地極運(yùn)行技術(shù)研究報(bào)告[R].武漢：國家電網(wǎng)武漢高壓研究院，2006.

[19]陳水明.直流輸電大地回流對附近地下金屬管道的影響[J].華東電力，1992，（7）：1-4.

[20] P.J.Lagace，puter aided design of a toroidal ground electrode in a two-layer soil[J].IEEE Trans.on Power Delivery，1987，2（3）：744-749.

[21] 魏德軍.直流接地極對地下金屬設(shè)施的電腐蝕影響[J].電網(wǎng)技術(shù)，2008，32（2）：75-77.

[22] P.J.Lagace，puter aided evaluation of pipeline

current near toroidal HVDC ground electrodes[J].IEEE Trans.on Power Delivery，1989，4（1）：216-222.

[23] H.Greiss，B.L.Allen.HVDC Ground Electrode Heat Dissipa-

tion[J].IEEE Trans. on Power Delivery，1987，2（4）：1008-

1017.

[24] J.E.T.Villas，C.M.Portela，Soil heating around the ground electrode of an HVDC system by interaction of electrical， thermal，and electroosmotic phenomena[J].IEEE Trans.on Power Delivery，2003，18（3）：874-881.

[25]郭琮，陳汝慶.HVDC圓環(huán)形直流接地極的發(fā)熱分布研究[J].電網(wǎng)技術(shù)，1990，23（6）：104-111.

[26] 王建武，文習(xí)山.±800kV圓環(huán)接地極電流場溫度場耦合計(jì)算[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2009，24（3）：14-19.

[27] H.Greiss，D.Mukhedkar.HVDC Ground Electrode Heat Di-

ssipation In An N-Layer Soil[J].IEEE Trans.on Power Delivery，1988，3（4）：1369-1374.

[28] 顧昌，郭琮.HVDC圓環(huán)形直流接地極的瞬態(tài)發(fā)熱分布研究[J].武漢水利電力學(xué)院學(xué)報(bào)，1992，25（3）：256-262.

[29] 陳凡，何金良.特高壓共用接地極熱參數(shù)分析[J].高電壓技術(shù)，2009，35（6）：1267-1273.

[30] 陳慈萱.地網(wǎng)的熱穩(wěn)定和流散電流分布[J].高電壓技術(shù)，1987，（2）：33-38.

[31] 張波，趙杰，曾嶸，等.直流大地運(yùn)行時(shí)交流系統(tǒng)直流電流分布的預(yù)測方法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2006，26（13）：84-88.

[32] 曹昭君，何俊佳，葉會生，等.直流系統(tǒng)大地運(yùn)行時(shí)交流系統(tǒng)直流分布的計(jì)算[J].高電壓技術(shù)，2006，32（10）：82-84，113.

[33] 李泓志，崔翔，盧鐵兵，等.變壓器直流偏磁的電路-磁路模型[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2009，29（27）：119-125.

[34] 郭滿生，梅桂華，劉東升，等.直流偏磁條件下電力變壓器鐵心B-H曲線及非對稱勵磁電流[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2009，24（5）：46-51，59.

第2篇

關(guān)鍵詞：特高壓輸電線；雷達(dá)；電磁波；衰減；縮尺比

中圖分類號：TN973 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1004373X(2008)1514603

Test Study on the Attenuation Effects of Electromagnetic Wave Caused by

UHV Overhead Transmission Lines and towers

CHEN Jingping,LIU Jianping,TIAN Junsheng

(Radar Institute,Air Force Equipment Academy,Beijing,100085,China)

Abstract：The"Electromagnetic Scale-reduced"method is used to analyze the attenuation effects of the electromagnetic wave which is caused by the 1 000 kV UHV overhead transmission lines and towers.The test is carried out in an open area in order to improve the veracity of the data.The results show that the most attenuation values of the received signal are above 3 dB and after the distance between the lines with the towers and the transmission antenna has gone to a definite level,the value would trend to change little.The results are valuable when it comes to define the defence distance of radar to the UHV overhead transmission lines and towers.

Keywords：UHV transmission lines;radar;electromagnetic wave;attenuation;scale-reduced

布置在雷達(dá)周圍的高壓架空送電線塔等地面設(shè)施會對雷達(dá)的探測性能產(chǎn)生影響。在一定距離條件下，塔線等障礙物對雷達(dá)天線發(fā)射的直射波和反射波都有可能產(chǎn)生遮蔽損耗。即使在有效反射面(菲涅爾區(qū))最遠(yuǎn)點(diǎn)外某一距離上，也有可能使地面反射波受到遮蔽，使雷達(dá)低仰角的探測性能受到較大影響或?qū)臻g某點(diǎn)地面反射波和直射波的向量和產(chǎn)生影響，這就要求高壓架空送電線在架設(shè)時(shí)要考慮雷達(dá)與它的防護(hù)間距問題。為了評估1 000 kV級特高壓架空送電線塔線等地面設(shè)施對雷達(dá)的遮蔽影響，需要進(jìn)行其對雷達(dá)電磁波能量的衰減效應(yīng)試驗(yàn)。理想的情況下，試驗(yàn)應(yīng)在實(shí)際線路上進(jìn)行，在輸電線的兩側(cè)分別進(jìn)行信號的發(fā)射和接收，測得塔線存在和不存在兩種情況下的接收信號變化情況，從而確定塔線對電磁波的遮蔽損耗。但考慮到雷達(dá)天線一般架設(shè)較低而輸電線塔高度較高、尺寸較大，這就要求對應(yīng)的接收天線架設(shè)很高，實(shí)際中難以操作和實(shí)施，因此，決定采用“電磁縮尺比”法來進(jìn)行試驗(yàn)。

1 “縮尺比法”原理

目標(biāo)對電磁波的作用如反射、繞射、透射、衍射等綜合電磁效應(yīng)主要取決于目標(biāo)的幾何尺寸和波長的比例關(guān)系，例如：當(dāng)波長與目標(biāo)的尺寸可以相比時(shí)就會發(fā)生繞射、衍射等現(xiàn)象。因此，對于不同的目標(biāo)尺寸和波長的組合，比例關(guān)系相同時(shí)表現(xiàn)出來的特性是相同的。如設(shè)目標(biāo)和模型的尺寸、波長分別為(d1,λ1)和(d2,λ2)，滿足t=d1/λ1=d2/λ2。這時(shí)，尺寸為d1的目標(biāo)在波長為λ1時(shí)的電磁效應(yīng)與尺寸為d2在波長為λ2時(shí)的電磁效應(yīng)相同。因此，當(dāng)目標(biāo)實(shí)物的尺寸過大、無法或難以進(jìn)行測試時(shí)，可依據(jù)此原理建立同比例縮小的 “縮尺比”模型來替代目標(biāo)實(shí)物進(jìn)行試驗(yàn)，得到的結(jié)果將是一致的。

“縮尺比”法的理論基礎(chǔ)是麥克斯韋方程，見式(1)。×+μ氮t=0

×－ε氮t－σ=0(1)式中，E和H分別表示實(shí)物空間的電場強(qiáng)度和磁場強(qiáng)度；μ和ε為周圍媒質(zhì)的磁導(dǎo)率和介電常數(shù)；σ表示實(shí)物的電導(dǎo)率；引入空間坐標(biāo)和時(shí)間變量x,y,z,t，所有變量均采用標(biāo)準(zhǔn)單位制。將上述變量加下標(biāo)1表示模型變量，則同理有：1×1+μ1氮1t1=0

1×1－ε1氮1t1－σ1=0(2) 由麥克斯韋方程的線性及式(3)關(guān)系，式(1)可變?yōu)槭?4)。=e1,=h1,μ=μ1,ε=ε1,

σ=σkσ1,(x,y,z)=k(x1,y1,z1),t=tkt1(3)

×1+khtkeμ氮1t1=0

×1－ketkhε氮1t1－σkkehσ11=0(4) 令：khtke=ketkh=σkkeh=1(5)則式(4)可進(jìn)一步變?yōu)椋骸?+μ氮1t1=0

×1－ε氮1t1－σ11=0(6) 可以看出式(6)和式(1)具有相同的表示形式，說明模型和實(shí)物對各自場的效應(yīng)相同。對于遠(yuǎn)場，其波阻抗是不變的,即:/=1/1。故e=h，代入式(5)中可得到：tk=1/k, σk=k(7) 式(7)說明要使模型與實(shí)物在各自場中的表現(xiàn)效應(yīng)相同，則當(dāng)目標(biāo)尺寸縮小k倍時(shí)，其所處環(huán)境的電磁波的頻率要提高k倍，對應(yīng)的電導(dǎo)率也要提高k倍。實(shí)際中，頻率提高k倍易于實(shí)現(xiàn)而電導(dǎo)率提高k倍難于實(shí)現(xiàn)，但當(dāng)目標(biāo)為良導(dǎo)體時(shí)，電導(dǎo)率不按k倍增長是完全可以的。

2 模型建立

試驗(yàn)原型為平均高度100 m的“鼓型”塔，輸電線路采用8分裂雙回路形式，導(dǎo)線分裂間距為400 mm，導(dǎo)線型號為8×LGJ-500/35型鋼芯鋁絞線，半徑為16 mm。相鄰鐵塔間檔距為500 m，地線采用鋼芯鋁絞線，其接地電阻不大于15 Ω。

采用30∶1的縮尺比建立縮比模型。按前面所述原理，模型所處場的頻率要提高30倍，試驗(yàn)頻段選為100~400 MHz，則模型所處場的頻率即信號源的頻率應(yīng)大于12 GHz；模型塔高約為3.3 m，檔距約為17 m，仍為8分裂傳輸線；選用良導(dǎo)體銅制漆包線作為模型材料，導(dǎo)線分裂間距約為13 mm，半徑約0.5 mm。輸電線兩端通過200 Ω的電阻接地以模擬無限長輸電線路，架空地線采用半徑為0.5 mm的銅制漆包線并在鐵塔模型兩端按實(shí)際情況接地。

選擇4塔3檔距模型進(jìn)行試驗(yàn)。

3 試驗(yàn)儀器和場地布置

按照縮尺比，收發(fā)天線均采用1~18 GHz的雙脊喇叭天線，平均增益為11.3 dB，阻抗為50 Ω，最大功率300 W，峰值功率500 W。

信號源采用E8257D型正弦波發(fā)生器，最大輸出功率為10 dBm，最高工作頻率可達(dá)40 GHz。

采用E4408B型頻譜分析儀作為接收機(jī)，其工作頻段為9 kHz~26.5 GHz。

試驗(yàn)布置圖見圖1。

圖1 試驗(yàn)布置圖圖1中參數(shù)如下：h1為發(fā)射天線架設(shè)高度；D1為發(fā)射天線和模型間距；D2為接收天線和模型間距；H為模型塔高；h2為接收天線架高，以上參數(shù)單位均為m。α為發(fā)射天線和塔最高點(diǎn)之間連線與水平線間的夾角；β為收發(fā)天線連線與水平線之間的夾角；二者單位均為度。

在考慮信號源功率和接收距離的前提下設(shè)置收發(fā)天線之間距離即D1+D2為100 m，測試頻點(diǎn)選擇3 GHz,7 GHz和12 GHz。

試驗(yàn)時(shí)，收發(fā)天線分別置于模型的兩邊，信號源與發(fā)射天線連接，頻譜儀與接收天線連接，考察不同情況下接收信號的變化情況。

4 試驗(yàn)內(nèi)容和步驟

試驗(yàn)選擇在背景噪聲低的郊區(qū)開闊場地進(jìn)行,以提高測試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。試驗(yàn)內(nèi)容及步驟如下：

(1) 測試電磁波在自由空間中的傳播特性

① 按間隔100 m固定好發(fā)射天線與接收天線，發(fā)射天線架高1.5 m(雷達(dá)天線平均架高為10 m左右，若按縮尺比計(jì)算，試驗(yàn)室應(yīng)為30 cm，此時(shí)，在某些試驗(yàn)點(diǎn)上對應(yīng)的接收天線要架設(shè)很高，條件難以滿足；再者，天線離地面過近時(shí)，信號受地面影響越大，不利于試驗(yàn)的進(jìn)行。因此，試驗(yàn)時(shí)根據(jù)情況選擇將發(fā)射天線架設(shè)在1.5 m的高度上)；

② 發(fā)射信號頻率分別設(shè)置為3 GHz,7 GHz和12 GHz時(shí)，記錄接收天線分別架高2.1 m,2.5 m,3 m,6 m(確保收發(fā)天線連線穿過輸電線中央，根據(jù)塔線模型與發(fā)射天線的距離進(jìn)行調(diào)整)時(shí)頻譜儀顯示的功率讀數(shù)；

(2) 測試有塔無線時(shí)對電磁波傳播特性的影響

保持信號源的輸出功率、頻譜儀的參數(shù)設(shè)置和收發(fā)天線的位置均不變，將鐵塔模型(不架線)分別架設(shè)在距發(fā)射天線70 m,50 m,30 m和10 m處，接收天線對應(yīng)架設(shè)高度分別為2.1 m,2.5 m,3 m,6 m高度處，記錄頻譜儀顯示的功率讀數(shù)；

(3)測試有塔有線時(shí)對電磁波傳播特性的影響

保持信號源的輸出功率、頻譜儀的參數(shù)設(shè)置和收發(fā)天線的位置均不變，在鐵塔上將線也架設(shè)好，將模型分別設(shè)置在距發(fā)射天線70 m,50 m,30 m和10 m處，記錄頻譜儀顯示的功率讀數(shù)。

5 結(jié)果分析

對測試結(jié)果進(jìn)行如下處理：

(1) 剔除異常數(shù)據(jù)；

(2) 將有塔無線和有塔有線情況下的值均與背景值作差，得到衰減量,結(jié)果見表1。

將雷達(dá)作為分析對象時(shí)，由于發(fā)射電磁波存在往返過程，因此需要將表中的衰減量乘以2。由此可得：在試驗(yàn)所設(shè)置的條件下，無論是有塔無線還是無塔無線，塔線對信號的衰減量在大部分情況下都超過了3 dB；塔線與發(fā)射天線之間的距離在超過一定程度時(shí)，衰減量的減小漸趨于平緩，這與仿真結(jié)果基本上是一致的。

6 結(jié) 語

依據(jù)GJB13618-92即《對空情報(bào)雷達(dá)站電磁環(huán)境防護(hù)要求》中的要求：在干擾不可避免的情況下，允許雷達(dá)存在5%的距離損失。由雷達(dá)距離方程Rmax=PtG2λ2σ(4π)3Smin知：在只允許發(fā)射功率改變，其他參量不變的前提下，這5%的距離損失可等效為允許雷達(dá)的發(fā)射功率降低0.9 dB，而試驗(yàn)結(jié)果表明特高壓輸電線、塔等對信號功率的衰減量大部分情況下在3 dB以上，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了允許值。可見，在雷達(dá)天線周圍存在高壓架空輸電線塔線等設(shè)施時(shí)，須將它們作為電磁遮蔽物對待。該試驗(yàn)結(jié)論在確定雷達(dá)對特高壓架空輸電線的防護(hù)間距時(shí)具有借鑒和參考價(jià)值。

表1 兩種情況下對接收信號的衰減量

發(fā)射頻率

/GHz塔線距發(fā)射

天線距離 /m有塔無線

/dB有塔有線

/dB3102.7－302.43.2500.71.6700.81.67103.44.130－3.6503.63.5702.23.712102.32.7301.61.6501.21.5701.4－

參 考 文 獻(xiàn)

［1］\Nannapaneni Narayana Rao.工程電磁學(xué)基礎(chǔ)［M］.6版.周建華,游佰強(qiáng),譯.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2006.

［2］\奧利維耶?卡贊里特,馬小杰.21世紀(jì)的縮尺模型［J］.水利水電快報(bào)，2002,23(4):4-5.

［3］湯仕平，陳黎平，頂曉峰,等.艦船縮尺模型預(yù)測自動測試系統(tǒng)［J］.測控技術(shù)，2003,22(2):11-13,27.

第3篇

一、紙質(zhì)詞典與電子詞典的優(yōu)缺點(diǎn)

(一)紙質(zhì)詞典的優(yōu)缺點(diǎn)。紙質(zhì)詞典的優(yōu)點(diǎn)在于：一是解釋全面。學(xué)習(xí)者通過查閱可以得到更加全面的信息。二是在查完某個(gè)單詞后可以在紙質(zhì)詞典上記錄自己的感悟，如可以針對對單詞的掌握程度作不同的標(biāo)記，或者可以針對某些單詞作更加詳細(xì)的備注，拼寫相似的詞：在china處注上chair；同義詞：favorite和like，反義詞：above和below，always和sometimes等等，可以達(dá)到在掌握一個(gè)詞的基礎(chǔ)上掌握多個(gè)詞甚至是一類詞。

缺點(diǎn)：一是體積大，攜帶不便。由于是紙質(zhì)印刷，因而有一定的體積及重量，攜帶不方便。二是紙質(zhì)詞典在排列上是按字母的先后順序排列，故在查閱時(shí)需逐頁逐行查找，比較繁瑣。

(二)電子詞典的優(yōu)缺點(diǎn)。優(yōu)點(diǎn)主要表現(xiàn)在：一是體積小、重量輕，便于攜帶，便于查閱，可以隨時(shí)隨地使用。這也是廣大學(xué)生喜歡使用電子詞典的最直接、最重要的原因。二是功能多。隨著電子技術(shù)的不斷發(fā)展，現(xiàn)在的電子詞典除了具備查閱詞性、詞義等一般的功能外，還融下載、自建詞庫、計(jì)算、娛樂等于一體，深受廣大英語學(xué)習(xí)的喜愛。三是具有發(fā)音設(shè)備，可以復(fù)讀。可對所選擇的詞匯進(jìn)行反復(fù)多次的閱讀，可以糾正學(xué)生的發(fā)音，從而使學(xué)習(xí)者加強(qiáng)記憶、深化理解。

缺點(diǎn)：一是由于電子詞典的顯示屏的局限性，只能分頁顯示，詞條的所有屬性不能一次顯示完全，每次只能顯示一部分，不利于學(xué)生全面理解與整體把握。二是對詞條的解釋不是很全面。電子詞典在對詞條的釋義、詞的用法、例句等方面不像紙質(zhì)詞典那樣全面而豐富，不利于學(xué)生對英語的全面學(xué)習(xí)與掌握，也不利于今后的英語學(xué)習(xí)。三是所收錄的詞匯量少。目前的電子辭典的有效詞匯量在6萬至8萬，有些電子詞典只是多本詞典的簡單疊加，沒有專業(yè)人員進(jìn)行相應(yīng)的整理，有大量詞匯是重復(fù)的，所以多數(shù)英語學(xué)習(xí)者反映詞匯量太少。

二、電子詞典與紙質(zhì)詞典在英語學(xué)習(xí)中的效率比較

在具體的教學(xué)實(shí)踐中，我選取兩個(gè)基礎(chǔ)差不多的班電子詞典(實(shí)驗(yàn)班)與紙質(zhì)詞典(對比班)完成一些試題的時(shí)間來進(jìn)行效率比較，詳見下表。(試題主要包括：詞條搭配、翻譯、單詞拼寫、快速閱讀。)

通過上表，我們可以看出實(shí)驗(yàn)班和對比班學(xué)生完成各類試題人均花費(fèi)的時(shí)間。在詞條搭配與翻譯這類試題上，實(shí)驗(yàn)班人均所花費(fèi)的時(shí)間高于對比班，而在單詞拼寫和快速閱讀這兩類試題上，實(shí)驗(yàn)班人均所花費(fèi)的時(shí)間低于對比班。從中我們可以看出電子詞典和紙質(zhì)詞典各有利弊。

另外我調(diào)查了所帶班級使用電子詞典與紙質(zhì)詞典的情況，發(fā)現(xiàn)：42％的學(xué)生常使用電子詞典，56％的學(xué)生經(jīng)常使用紙質(zhì)詞典，只有2％的學(xué)生兩者交替使用。

上述兩個(gè)調(diào)查表明：學(xué)生對電子詞典和紙質(zhì)詞典的具體運(yùn)用還沒有一個(gè)全面而又理性的認(rèn)識，還不能發(fā)揮主觀能動性來正確而合理地選擇各類詞典，對兩類詞典的優(yōu)勢與不足認(rèn)識不足，因此在平時(shí)的教學(xué)中，廣大英語教師要注意滲透電子詞典和紙質(zhì)詞典的選擇與使用方法，對學(xué)生進(jìn)行詞典選擇與使用的指導(dǎo)，以達(dá)到最優(yōu)化的使用。

三、教師對英語電子詞典和紙質(zhì)詞典選擇與使用上的指導(dǎo)

(一)根據(jù)學(xué)習(xí)目的來進(jìn)行詞典的選擇。在查閱詞條的搭配、語法以及完成翻譯、寫作、口語訓(xùn)練這些以運(yùn)用為目的的言語活動中適合使用紙質(zhì)詞典。而在快速閱讀、聽力訓(xùn)練及單詞的拼讀中就適合使用電子詞典。