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第1篇

關鍵詞：豬副傷寒病；防治；措施

中圖分類號：S858.28 文獻標識碼：B 文章編號：1007-273X（2014）09-0025-01

仔豬副傷寒病也被稱之為沙門氏菌病，仔豬患上該病的幾率較高。該疾病具有較強的傳染病，一頭仔豬患病可能會導致幾頭甚至幾十頭仔豬死亡，致使養殖戶虧損嚴重。因而做好豬副傷寒病的預防控制工作非常重要，具有重要的現實意義。

1 發病情況

2013年8月22日，我旗一農戶養殖的23頭仔豬中有5頭相繼出現發燒、便秘、腹瀉、皮膚發紺等癥狀，次日中午該戶主查看豬舍，發現已死亡6頭，另有4頭也表現出該類癥狀，對死亡病豬進行剖檢，可見病豬的脾臟腫大，淋巴結出血、胃腸潰瘍，其他部位未見明顯異常。

2 臨床癥狀

2.1 急性型

大部分斷奶仔豬呈敗血癥癥狀，體溫突然升高，食欲減退，腹瀉、便秘，腹痛明顯，大便干燥、惡臭，病豬在出現該癥狀后2～4 d死亡。

2.2 亞急性與慢性型

病豬體溫升高，眼部內有膿狀分泌物，并伴有角膜渾濁，情況嚴重的會轉發為大小腸潰瘍，大便干燥、惡臭明顯；部分患有肺炎的豬群，表現為咳嗽嚴重，呼吸困難，發病后開始消瘦，萎靡不振，最后死亡[1]。

3 診斷

3.1 臨床診斷

依照疾病的流行特點、癥狀以及剖檢觀察分析可診斷出副傷寒病。

3.2 實驗室診斷

對病豬進行尸體解剖后，取病豬的大腸內容物置于普通瓊脂平板上，并在恒溫37℃的環境中連續進行細菌培養24 h，在瓊脂平板內還可看到周邊整齊的黃白色單個小菌落。在挑選特殊菌落抹片，對革蘭氏染色后鏡檢，能看見兩端鈍圓，排列較散，偶見3個左右連在一起的革蘭氏陰性短小直桿狀細菌，并挑選單個菌落置于37℃中培養24 h，并取三糖鐵瓊脂培養基中穿刺，會有H2S出現，且底部為黑色，斜面為黃色[1]。

4 預防與治療

4.1 預防

科學喂養，定期打掃豬舍，保持豬舍環境的干燥、清潔，增強豬群的自身抵抗力，做好豬群的免疫接種工作?，F今常用的預防接種藥物為仔豬副傷寒弱毒凍干菌苗，對1月齡以上的仔豬或剛斷奶的再豬仔進行預防接種，該凍干菌苗可口服或肌注?？诜藴蕿閷龈删缦♂屩?～10 mL，并與飼料攪拌均勻后喂養。也可稀釋至1～10 mL灌服。肌注標準為：依照凍干菌苗標注的使用說明書與20%的生理鹽水混合后，注射1 mL，達到增強豬群免疫力的目的。在免疫接種前后10 d左右，應停用抗生素。

4.2 科學喂養

在飼養的過程中，應供給仔豬易消化的食物，并補充其每日所需要的營養物質，豬舍應定期消毒，一周兩次。同時須做好通風工作，每日所使用的食槽、水槽等應定期用氫氧化鈉清洗，在用清水沖洗干凈[2]

4.3 治療

4.3.1 病豬隔離 對于患病病豬應做好隔離工作，以免傳染給其他仔豬。

4.3.2 藥物治療 對于已患病的豬群，可使用病原體較敏感的抗菌類藥物，在發病初期應立即給藥治療，以防疾病惡化，所用藥物劑量要足，治療時間宜長不宜短，并中途暫停使用其它藥物。患病病豬的藥物治療包括：采用30～50 mg的土霉素根據患豬的體重情況配制后肌注，一日一次，連用一周。發現病豬癥狀有無減輕，若有緩解，則繼續治療[3]。

5 討論

豬副傷寒病的致病因素較多，飼養管理不當、氣候因素、斷奶過早等均易導致該病發生，但是最主要的還是豬感染沙門氏桿菌而引發的一種傳染病，該疾病無固定的發病期，任何季節均可能發病。該疾病的致死率相當高，對于一個月以上的哺乳豬仔以及剛斷奶的豬仔，一定要做好疫苗防控工作，減少經濟損失。

參考文獻：

[1] 張玉剛.1周齡仔豬急性剮傷寒病診治及體會[J].畜禽業，2013（1）：68-69.

第2篇

關鍵詞 300MW鍋爐；再熱熱段；裂紋；防治措施

中圖分類號TK22 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2012）71-0156-02

鄭州裕中能源有限責任公司新密電廠2×300MW機組所配套的鍋爐是上海鍋爐廠有限責任公司生產的1025t/h自然循環汽包鍋爐，鍋爐型號為SG1025/17.5-M888型，單爐膛∏型布置，爐膛由四側水冷壁組成，水冷壁為膜式全焊接結構，前后側水冷壁采用雙拱形布置，爐膛截面11.89m×12.8m，呈近似正方形，鍋筒中心標高64.5m，爐頂管中心線標高60m，爐頂大板梁標高72m，采用四角切圓燃燒，熱風送粉，中儲式鋼球磨煤機制粉系統，露天布置，全鋼架懸吊結構，平衡通風，固態機械排渣方式。#1機組于2006年12月份投產，#2機組于2007年4月份投產。

主蒸汽管道從鍋爐高溫過熱器出口集箱引出，引出管為Φ610×90mm，材質A335P91，經大小頭變徑為Φ450×41mm，材質A335P91。在距離第一個彎頭垂直焊口約1 500mm處的水平段管子上安裝有放空氣管（管徑Φ42×5.5mm，材質12Cr1MoVG）。

再熱蒸汽熱段管道分兩路從鍋爐高溫再熱器出口集箱引出，引出管均為Φ557.6×24.8mm，材質A335P22，經三通匯合后，管徑變為Φ747.5×34mm，材質A335P22。三通出口焊口至第一個彎頭焊口之間水平段管子長度為2450mm，在距離第一個彎頭焊口約500mm處的水平段管子上安裝有放空氣管（管徑Φ28×2.5mm，材質12Cr1MoVG）。再熱蒸汽熱段管道母材及放空氣管道角焊縫出現大量裂紋的位置，就發生在長度為2 450mm，且距離第一個彎頭焊口約1 000mm范圍內的水平段管子上（見圖1）。

圖1

1 事件經過

2010年初，新密電廠#1鍋爐再熱蒸汽熱段管道放空氣管（管徑Φ28×2.5mm，材質12Cr1MoVG）焊縫根部出現漏汽現象，泄漏量很小，屬于輕微飄汽，經研究后決定繼續觀察、監護運行。當時機組正常運行，并無檢修作業和操作工作，排除人為干擾造成漏汽，初步分析原因可能是放空氣管與管座根部對接焊縫出現裂紋或由原始焊接缺陷造成的。

2 查出問題

圖2 #1鍋爐再熱熱段放空氣管管孔放射狀裂紋形貌

圖3 #2鍋爐再熱熱段放空氣管管孔及筒體內壁裂紋形貌

圖4 #2鍋爐再熱熱段放空氣管與管座對接焊縫裂紋形貌

2010年上半年，新密電廠利用#1機組調停檢修和#2機組大修機會，委托河南電力試驗研究院對#1鍋爐再熱蒸汽熱段管道放空氣管角焊縫處漏汽原因進行分析，在查清泄漏原因的基礎上，對#1、2鍋爐主蒸汽管道、再熱蒸汽熱段管道放空氣管焊縫及母管進行了全面探傷檢驗。檢驗結果如下：

1）#1鍋爐主蒸汽管放空氣管焊縫及筒體：超聲波檢驗未發現可記錄缺陷；2）#1鍋爐再熱蒸汽熱段放空氣管焊縫周圍及筒體：超聲波檢驗發現從放空氣管管座沿氣流方向至彎頭焊縫長約250mm、周向寬度150mm范圍有大量裂紋，裂紋最深已延伸至外壁（即內外貫穿）。這也是#1鍋爐再熱蒸汽熱段管道放空氣管焊縫根部出現漏汽的主要原因（圖2）；3）#2鍋爐主蒸汽管放空氣管焊縫及筒體：超聲波檢驗未發現可記錄缺陷；4）#2鍋爐再熱蒸汽熱段放空氣管焊縫及筒體：超聲波檢驗發現空氣管孔四周多處缺陷信號，管座沿氣流方向至彎頭焊縫筒體內壁有多處缺陷信號（圖3）；5）#2鍋爐再熱蒸汽熱段放空氣管焊縫探傷：磁粉探傷檢查放空氣管與管座對接焊縫發現焊縫下沿熔合線裂紋類缺陷磁痕，長約80mm（見圖4）。

經磁粉探傷檢查，認定#1、2鍋爐主蒸汽管筒體（管徑Φ450×41mm，材質A335P91）及放空氣管焊縫超聲波檢驗均未發現可記錄缺陷。

#1鍋爐再熱蒸汽熱段筒體（管徑Φ747.5×34mm，材質A335P22）及放空氣管（管徑Φ28×2.5mm，材質12Cr1MoVG）焊縫周圍：超聲波檢驗發現從放空氣管管座沿氣流方向至彎頭焊縫長約250mm、周向寬度150mm范圍有大量裂紋，裂紋最深已延伸至外壁。

#2鍋爐再熱蒸汽熱段筒體（管徑Φ747.5×34mm，材質A335P22）及放空氣管（管徑Φ28×2.5mm，材質12Cr1MoVG）焊縫：超聲波檢驗發現空氣管孔四周多處缺陷信號，管座沿氣流方向至彎頭焊縫筒體內壁有多處缺陷信號。

3 原因分析

再熱蒸汽熱段放空氣管有較長的垂直管段和水平段，且外部保溫效果較差，在機組停機時，由于管子內外溫差較大，這樣兩者之間就形成強烈的熱交換，使放空氣管內距離再熱熱段管道較遠的蒸汽冷凝，且距離再熱熱段管道越遠，蒸汽冷凝越快。當冷凝水量達到一定量時，就會順著放空氣管回流到再熱熱段管道內壁上，而此時再熱熱段管道內壁溫度較高，于是在放空氣管口再熱管道的內壁就會產生較高的熱應力。在此交變熱應力的反復作用下造成母管及放空氣管管座產生大量的熱疲勞裂紋。

4 采取措施

1）金屬材料的疲勞強度對各種外在因素和內在因素都極為敏感，應從各種工藝和結構上合理優化，從而預防和減少金屬部件損傷和失效；2）對發現有裂紋的#1、2鍋爐再熱蒸汽熱段管道進行更換，為安全起見，裂紋管段兩端各加長500mm母管進行更換。

（1）再熱蒸汽熱段管道對接焊接坡口如圖5所示；熱段管道和放空氣管座焊接坡口如圖6所示；（2）坡口加工采用機械加工的方法進行加工，熱段管道對接前對現場管道坡口處進行磁粉探傷檢查，確保無裂紋缺陷。預熱前在坡口內設置定位塊，定位塊三個位置點固，點固塊要求等距離布置在坡口圓周內側，待預熱結束并開始電焊焊接時，除去“定位塊”，且除去“定位塊”時，不得損傷母材，并將其殘留焊疤清除干凈，確認該處無裂紋等缺陷后，方可繼續施焊；（3）由于P22鋼材的淬透性和淬硬性都很大，焊接過程中在焊縫及熱影響區易產生脆硬的馬氏體組織，在焊縫內部形成較大的內應力，為此應做好焊前預熱和焊后熱處理措施；

（4）焊材選取見下表

（5）焊接工藝：熱段管道對接焊口、熱段管道與放空氣管角焊縫采用氬弧焊打底電焊填充及蓋面的方法進行焊接。放空氣管采用全氬弧焊的焊接方法進行焊接。放空氣管對接不用預熱及焊后熱處理，其余焊接采用焊前預熱200℃～300℃，焊后進行720℃～750℃恒溫1.5小時的焊后熱處理工藝；

（6）為了減少焊接應力與變形，宜采用兩人對稱焊接。水平固定管焊至平焊位置，不得兩人同時在一處收弧，避免溫度過高，引起局部過熱。

圖5

圖6

3）對#1、2鍋爐再熱蒸汽熱段放空氣管進行改造，將放空氣管垂直段加長200mm，使放空氣管水平段“前高后低”，留足疏水坡度，防止凝結水回流到再熱蒸汽管道；4）對放空氣管做好保溫，盡量不使放空氣管內蒸汽過早、過快冷凝；5）在放空氣管出口200mm處加裝隔離門進行隔離，該閥門運行過程中處于常開狀態，在機組停機時關閉，機組開啟正常后打開該閥門通汽。

5 結論

建議其他同容量同參數，使用相同材質的發電企業，加強對300mW機組鍋爐再熱蒸汽熱段管道（材質A335P22）及放空氣管（材質12Cr1MoVG）的關注，利用機組停檢機會，對上述材料及部位進行檢查，及時消除設備隱患，確保發電機組安全穩定經濟運行。

參考文獻

[1]DL/T 868-2004焊接工藝評定規程.

[2]楊富，章應霖，任永寧.新型耐熱鋼焊接[M].中國電力出版社.

[3]姜求志，王金瑞.火力發電廠金屬材料手冊[M].中國電力出版社.

[4]錢昌黔.耐熱鋼焊接[M].水利電力出版社.

[5]DL/T 5210.7-2010電力建設施工質量驗收及評價規程第7部分：焊接.北京：中國電力出版社，2010.

第3篇

關鍵詞：瓦斯、地質因素、防范措施

1.瓦斯的形成

瓦斯的形成與煤及煤系地層中的有機質密切相關，主要是在成煤過程中形成的，根據成因，可分為三種形成方式。

1.1.生物化學作用形成

在植物成煤第一階段，有機質分解，當氧氣充足時，形成二氧化碳和氮氣等氣體；當缺氧條件下，由于細菌作用分解析出甲烷、重碳氫化合物、氫及其它氣體。在這個階段形成的瓦斯，由于離地表近，大多逸散到大氣中，在煤層中保存數量較少。

1.2. 煤變質作用形成

泥炭被其它沉積物覆蓋，受地壓和地熱影響，其化學成分發生變化，氧、氫、硫、氮的含量降低，碳含量相對富集，并形成了以甲烷、氫為主的氣體及重碳氫化合物等其它氣體。巖漿侵入煤層發生接觸變質時，同樣可生成重碳氫化合物、氫和甲烷。

這個階段生成的瓦斯，由于在地下深處，不容易逸散。目前煤層中含有的瓦斯絕大部分屬于這種成因。

1.3.油氣型來源

主要是指礦井瓦斯的來源是油氣田的瓦斯侵入。

2.影響礦井瓦斯含量的地質因素

2.1.瓦斯含量

瓦斯含量是指單位重量（或體積）的煤體或巖體在自然條件下所含的瓦斯量數量（包括游離瓦斯和吸附瓦斯），單位m3/t。

2.2.影響礦井瓦斯含量的地質因素

影響礦井瓦斯含量的因素有很多，概括起來可分為兩類：一是影響瓦斯生成量多少的因素；二是瓦斯的保存和逸散因素。在煤礦礦井中，煤中生成的瓦斯含量與儲存的瓦斯含量之間的差別很大，不同的煤田、同一煤田不同礦井、同一礦井不同采區的瓦斯含量也是大不相同。造成這一差異的主要因素來自于地質因素影響，主要表現在以下幾個方面：

2.2.1.煤的變質程度的影響

煤對瓦斯的吸附能力主要取決于煤的孔隙率和煤質，煤的變質程度不同，孔隙大小不同，其所含瓦斯的量就不同。成煤初期，煤的結構疏松，孔隙率大，儲存游離瓦斯的空間大，瓦斯的吸附能力也很強。但此時煤質以褐煤為主，在成煤物化作用下尚未生成大量瓦斯，所以褐煤中瓦斯含量很小。在煤化地質作用下，煤質逐漸致密，孔隙率減少，吸附瓦斯的能力大大降低。隨著煤的繼續變質，煤體內部生產許多細微孔隙，使得煤的表面積不斷擴大，至無煙煤達到最大，所以無煙煤對瓦斯的吸附能力最強。并不是煤的吸附瓦斯能力強就一定含瓦斯量大，最終瓦斯含量除了需要煤的吸附能力外，還需要密閉的空間使其得以保存。

2.2.2.圍巖和煤層的滲透性的影響

煤層中的瓦斯會受到來自地層的壓力，從而使其在煤層中不斷地運動，而運動的速度與煤層和圍巖的滲透性有關。滲透性越大，瓦斯就越容易逸散，反之瓦斯則容易保存在煤層中；如果煤層的圍巖致密完整，煤層中的瓦斯就容易保存下來，反之，瓦斯容易逸散。

2.2.3.地質構造的影響

地質構造是造成同一礦區內瓦斯含量存在差別的主要因素，在地質構造附近瓦斯涌出量往往增加或減少。一般說來，開放性斷層有利于瓦斯排放，瓦斯含量減少；壓性斷層甚至可以封閉儲存瓦斯，稱之為封閉性斷層，其瓦斯含量增大。地質構造是影響瓦斯存儲最重要的條件之一，封閉型地質構造有利于封閉瓦斯，開放性地質構造有利于排放瓦斯。瓦斯噴出大多發生在地質構造破壞帶、溶洞裂縫區、背斜和向斜軸部儲瓦斯區以及其他儲瓦斯構造與原始洞縫相通的區域，是發生瓦斯噴出的良好通道，對礦井的安全生產起著關鍵性的作用。

2.2.4.地下水的影響

瓦斯可溶解于水中，隨著地下水的流動而隨之流動逸散，所以地下水活動強烈的地區煤層含瓦斯量較少，而地下水活動不強烈的地區煤層瓦斯含量則相對較多。此外，水分子對瓦斯含量也有一定的影響，它可以占據煤體的裂隙和吸附表面，減弱煤對瓦斯的吸附能力。因此，煤層含水越大，瓦斯相應就越少。

2.2.5.煤層埋藏深度的影響

瓦斯還與煤層的埋藏深度和煤層傾角有關系，通常，瓦斯含量隨著煤層埋藏深度的增加而增大，而煤層的傾角越小，瓦斯含量則越大。對于埋藏較淺的煤層，特別是有露頭存在時，煤體中的瓦斯就容易通過露頭逸散到大氣中去，瓦斯含量相對較小。對于煤層被較厚且不透氣的厚巖層所覆蓋時，瓦斯難以逸散，煤層所含的瓦斯量就比較大。如果煤層屬于暴露式煤田，含煤地層出露地表，瓦斯就容易排放，瓦斯含量就很低。

2.2.6.煤層厚度變化的影響

煤層厚度對瓦斯含量有一定的影響作用，煤層厚度大的區域瓦斯含量也較大，煤層厚度與瓦斯含量為正相關的特點，但同時還說明有其它因素影響著煤層瓦斯含量。

2.2.7.巖漿侵入的影響

巖漿侵入造成下部煤層在熱力作用下變質程度增高；對促進煤層氣的生成起到主要作用，煤層瓦斯含量增加；破壞了煤層的原生結構、裂隙增多，為瓦斯提供空間，同時對下部煤層的瓦斯運移形成覆蓋層，使煤層頂板整體滲透性差，影響煤層瓦斯的運移和逸散。

3.礦井瓦斯事故防范措施

3.1.建立瓦斯管理安全機制

瓦斯是導致瓦斯災害事故發生的物質源，作為引發事故的主要物質因素，為了防范瓦斯災害事故的發生，實現安全系統工程中的本質安全，做好瓦斯安全管理工作是治理瓦斯災害事故的重要前提。

（1）、消除瓦斯災害事故的物質危險源

最大限度地抽、排、放開采煤層、鄰近煤層和采空區等區域中的瓦斯，減少井下瓦斯涌出量，是提前預防和控制瓦斯的根本措施。對于局部聚集的瓦斯，可采用隔離法、分支通風法、引風法等措施來隔離或者吹散巷道內聚集的瓦斯。

（2）、建立健全礦井通風系統

建立健全安全、可靠、合理的通風系統，保證整個礦井和井下各個工作面上都有足夠的風量，稀釋和排放工作面涌出的瓦斯，這是防止瓦斯聚積和超限、杜絕瓦斯爆炸事故發生最根本和最有效的措施。因此，礦井必須有安全、可靠、合理的通風系統。

（3）、建立礦井瓦斯監測系統

礦井地面必須安裝瓦斯監測監控系統，瓦斯檢測人員必須對礦井井下各個點的瓦斯含量進行檢測，并做到“三對口”（瓦斯記錄本、瓦斯牌板、瓦斯臺帳）。如果有瓦斯積聚超限的異常狀況，應及時匯報并采取措施，進行處理，使之達到安全要求。

3.2.建立火源管理安全機制

引爆火源主要有電氣火花、放炮火源、摩擦撞擊、明火等，通過對引爆火源的安全管理，可從根本上控制瓦斯爆炸的引火源，從而杜絕瓦斯爆炸事故。

(1)、加強礦井用電安全管理

井下的電氣設備必須進行防爆檢測，合格后才能使用；井下電纜接頭不準留有明接頭，對電纜經常檢查，防止漏電，設置漏電保護器；礦燈必須經檢驗合格后方可使用，如在井下發生損壞，嚴禁在井下打開電池盒或自行修理。

(2)、加強礦井用火安全管理。嚴禁攜帶煙草及點火物品入井。瓦斯泵房及附近20M 以內不許存在明火。在井下不準進行電焊和氣焊等焊接作業，如確實需要則必須嚴格執行報批手續。

(3）、加強井下放炮的安全管理。嚴禁簡化放炮程序、放明炮及明電放炮、多母線放炮、違規填充炮泥、反向爆破、一次裝藥多次爆破、使用巖石炸藥爆破等。

（4）、加強摩擦撞擊的安全管理。采煤機械截割部件上需加灑水噴霧降溫設備，嚴禁在井下通風不良區域使用可產生火花的金屬工具和機械設備。如果發生瓦斯事故，搶險救災時須使用專用工具。

3.3.礦工的安全教育培訓

根據安全學原理，引發事故的原因不外乎人（人的不安全行為）、物（物的不安全狀態）、環（不安全的環境）三大因素，而人為因素往往是引發事故最直接、最常見的原因。安全教育是杜絕礦工不安全行為和人為失誤的重要途徑。安全教育可從以下三個方面進行：

(1)、安全知識教育。使礦工掌握有關事故預防的基本知識，提高礦工的安全素質，從而提高煤礦企業的整體事故預防水平。教育內容包括安全生產法律、法規知識、安全技術知識和安全管理知識。各種知識教育的深度可結合礦工所在崗位進行安排。

（2）、安全技能教育。通過對教育者進行培訓和反復的實際操作訓練，使其逐漸掌握安全技能。在將知識轉化為技術的過程中，使作業人員掌握完成本崗位安全作業技能，具備相應的安全操作能力和緊急應變能力。安全操作技能教育應結合工種崗位，按照有關規程、標準有計劃地進行。

（3）、安全態度教育。通過安全態度教育使操作者盡可能自覺地掌握安全技能，克服不利于安全生產的思想和觀念，樹立科學的安全觀念和法制觀念，提高安全意識，端正安全態度，自覺遵章守紀，搞好安全生產。教育內容應該包括學習安全生產法律、法規、方針政策和企業規章制度，安全形勢教育和結合典型安全事故開展的安全教育等。